郑州大学远程教育《综合性实践环节作业》

说明：本课程考核形式为提交作业，完成后请保存为WORD 2003格式的文档，登陆学习平台提交，并检查和确认提交成功（能够下载，并且容无误即为提交成功）。

一． 作业要求

1.要求提交设计试验构件详细的设计过程、构件尺寸和配筋； 2.要求拟定具体的试验步骤； 3.要求预估试验发生的破坏形态；

4.构件尺寸、配筋、试验步骤以及破坏形态可参考《综合性实践环节试验指导》或相关教材（例如，混凝土原理），也可自拟。 二． 作业容

1.正截面受弯构件——适筋梁的受弯破坏试验设计。（35分） 2.斜截面受剪构件——无腹筋梁斜拉受剪破坏试验设计。（35分） 3.钢筋混凝土柱——大偏心受压构件破坏试验设计。（30分）

1.正截面受弯构件——适筋梁的受弯破坏试验设计。（35分）

实验一 钢筋混凝土受弯构件正截面试验

1.实验目的： A、实验室实验目的:

1、了解受弯构建正截面的承载力大小，挠度变化及裂纹出现和发展的过程。 2、观察了解受弯构件受力和变形的过程的三个工作阶段及适筋梁的破坏特征 3、测定或计算受弯构件正截面的开裂荷载和极限承载力，验证正截面承载计算方法

B、模拟实验目的:

1、通过用动画演示钢筋 混凝土简支梁两点对称加载实验的全过程，形象生动地向学生展示了钢筋 混凝土简支受弯构件在荷载作用下的工作性能。同时，软件实时地绘制挠度-荷载曲线、受压区高度-荷载曲线及最大裂缝宽度-荷载曲线以放映简支梁工作性能的变化规律，力图让学生清楚受弯构件的变形，受压区高度等在荷载作用下不同阶段的发展情况。

2、学生还可以实用软件对即将进行的实验进行预测，认识试件在荷载作用下不同阶段的反应，从而设计出良好的实验观测方案。

3、实验结果有学生计算与模拟实验结合进行，实现参与式实验教学的效果。 2.实验设备： A、试件特征

（1）根据实验要求，试验梁的混凝土等级为C25，截面尺寸为150mm*400mm， （Fc=16.7N/mm2，ftk1.78N/mm2,fck16.7N/mm2，ft=1.27 N/mm2） 纵向向受力钢筋等级为HRB400级

(fyk400N/mm2,fstk540N/mm2,Ec2.0105）

箍筋与架立钢筋强度等级为HPB300级(fyk300N/mm2Ec2.1105)

（2）试件尺寸及配筋图如图所示，纵向受力钢筋的混凝土净保护层厚度为20mm(计算按规定取20+5=25mm)。

（3）梁的中间配置直径为6mm，间距为80的箍筋，保证不发生斜截面破坏。 （4）梁的受压区配有两根架立钢筋，直径为10mm，通过箍筋和受力钢筋绑扎在一起，形成骨架，保证受力钢筋处在正确的位置。 B、真实实验仪器设备：

1、静力试验台座，反力架，支座及支墩 2、20T手动式液压千斤顶 3、20T荷重传感器 4、YD-21型动态电阻应变仪 5、X-Y函数记录仪器

6、YJ-26型静态电阻应变仪及平衡箱 7、读书显微镜及放大镜 8、位移计（百分表）及磁性表座 9、电阻应变片，导线等 C、模拟实验仪器设备：

1、笔、计算纸 2、电脑 3、SSBCAI软件 3、实验简图

本次试验我分配的梁的跨度l为3300mm，构造要求的截面尺寸为220*110但是为了计算需要该梁的截面高度h为取400mm，截面宽度b取150mm。外力加载处位于总长的1/3即1100处。

（受力简图） （设计截面图）

经计算该梁的最小配筋面积为0.178%A，最大配筋面积为1.7%A。

1、在进行少筋破坏计算时配筋面积采用0.125% A、计算As为75平方毫米，采用一根直径为10的三级钢筋，实际As为78.5平方毫米，经检验满足构造要求。

2、在进行适筋破坏计算时配筋面积采用0.85% A、计算As为510平方毫米，采用两根直径为18的三级钢筋，实际As为509平方毫米，经检验满足构造要求。

3、在进行超筋破坏计算时配筋面积采用2.00% A、计算As为1200平方毫米，采用两根直径为28的三级钢筋，实际As为1232平方毫米，经检验满足构造要求。

适筋破坏-配筋截面

模拟实验加载数据:

1、荷载0 kg—0.4kn属于弹性阶段，当荷载达到0.4kn后进入塑形阶段。 2、荷载0.4kg—6.9kn属于塑性阶段，当荷载达到6.9kn后 混凝土开始开裂。 3、荷载达到52.9kn时钢筋达到受拉屈服强度但 混凝土还未定达到抗压峰值。 4、荷载达到55.2kn时 混凝土达到抗压峰值该梁破坏。 绘出试验梁p-f变形曲线。（计算挠度）

极限状态下的挠度

h040034366mm

As78.5te==0.00261<0.01 取0.01

Ate0.5150400My10.044106sq===401.825

0.87h0As0.8736678.5=1.1-0.65ftk1.78=1.1-0.65=1.099>1 取1 tesq0.01401.825ES2105E==7.142 4EC2.810、（=f、b、-b）hffbh0=0

As78.50.0014 bh0150366210578.536622.10310121.5011012Nmm267.1420.00141.4101.1510.210EsAsh02Bs1.156e1+3.5f3l24a233.3241.12S1.065 2224l243.3

Fa9.13110622f(3L04a)(333002411002)7.054L/200=16.5mm 满足要求1224B241.50110

与实验结果7.37相差50%以计算结果符合误差要求，但不符合安全构造要求。

同上方法可以计算出不同荷载作用下的挠度 编号 荷载 挠度 1 0.32 0.03 2 4.24 3.21 3 8.18 6.23 4 9.4 11.83 5 9.51 20.19 6 9.57 30.32 7 9.62 41.96 8 9.64 54.82 9 9.65 59.34 10 9.66 66.29 挠度-荷载曲线图12108荷载64200102030挠度40506070p-f变形曲线

绘制裂缝分布形态图。 （计算裂缝）

裂缝分布形态

简述裂缝的出现、分布和展开的过程与机理。

①在荷载为0.3kn前，梁处于弹性阶段；在荷载增加到大约6.0kn，梁由弹性到开裂；在荷载增加到大约9.7kn钢筋达到屈服强度，梁破坏。

②在开裂截面，力重新分布，开裂的混凝土一下子把原来承担的绝大部分拉力交给受拉钢筋，是钢筋应力突然增加很多，故裂缝一出现就有一定的宽度。此时受压混凝土也开始表现出一定的塑性，应力图形开始呈现平缓的曲线。实验荷载---挠度曲线图如下、实验荷载—最大裂缝宽度曲线如下：

③又因为配筋率少于最小配筋率，故一旦原来由混凝土承担的拉力有钢筋承担后，钢筋迅速达到的屈服。受压区高度会迅速降低，以增大力臂来提高抗弯能力。同时，所提高的抗弯能力等于降低后的荷载引起的弯矩，受压区高度才能稳定下来。在挠度-荷载曲线上就表现为荷载有一个突然地下降。然后受压区高度进一步下降，钢筋历尽屈服台阶达到

硬化阶段，荷载又有一定上升。此时受压区混凝土仍未被压碎，即梁尚未丧失承载能力，但这是裂缝开展很大，梁已经严重下垂，也被视为以破坏。实验荷载—相对受压区高度曲线如右图：

适筋破坏：

（1）计算的开裂弯矩、极限弯矩与模拟实验的数值对比，分析原因。

开裂弯矩：

h040040360mm

xftkAs1.785090.362mm 1fckb1.016.7150Mcra1fckbX(h00.5X)1.016.71500.362(3660.362/2)0.3269knm

开裂荷载:

Fu

Mcr0.32690.297kn a1.1屈服弯矩：

h040040360mm

xfykAs40050981.277mm 1fckb1.016.7150Myka1fckbX(h00.5X)1.016.715081.277(36081.277/2)65.022knm

屈服荷载:

Fyk

Myk65.02259.111kn a1.1极限弯矩：

h040040360mm

xfstkAs540509109.725mm 1fckb1.016.7150Mua1fckbX(h00.5X)1.016.7150109.725(360109.725/2)83.870knm

极限荷载:

FuMu83.87076.246kn a1.1模拟实验破坏荷载与计算破坏荷载比较：

两个开裂弯矩对比：（6.9-0.297）/6.9=95.6%>50% 两个屈服弯矩对比：（59.11-52.9）/ 59.11=10.5%<50%

两个极限弯矩对比：（76.246-55.2）/ 55.2=38.12%<50% 误差符合要求。 结果分析

本次实验数据对比，误差存在，产生误差的主要原因有三点：

1实验时没有考虑梁的自重，而计算理论值时会把自重考虑进去。

2.计算的阶段值都是现象发生前一刻的荷载，但是实验给出的却是现象发生后一刻的荷载。

3.破坏荷载与屈服荷载的大小相差很小，1.5倍不能准确的计算破坏荷载。 4.整个计算过程都假设中和轴在受弯截面的中间。

（2）绘出试验梁p-f变形曲线。（计算挠度）

极限状态下的挠度

h040040360mm As509te==0.0170>0.01 取0.017

Ate0.5150400Mu83.87106sq===526.09N/mm2

0.87h0As0.87360509=1.1-0.65ftk1.78=1.1-0.65=0.980 tesq0.017526.09ES2105E==7.142 4EC2.810、（=f、b、-b）hffbh0=0

As5090.0014 bh0150366EsAsh02Bs1.156e1+3.5f210550936021.31910131.0941013Nmm267.1420.00141.2061.150.980.210Fa83.871062222f(3L04a)(3330041100)8.890L/200=16.5mm 满足要求1324B241.09410屈服状态下的挠度

h040040360mm As509te==0.0170>0.01 取0.017

Ate0.5150400Myk65.022106sq===407.87N/mm2

0.87h0As0.87360509=1.1-0.65ftk1.78=1.1-0.65=0.933 tesq0.017407.87ES2105E==7.142

EC2.8104

、（=f、b、-b）hffbh0=0

As5090.0014 bh0150366EsAsh02Bs1.156e1+3.5f210550936021.31910131.1451013Nmm267.1420.00141.1521.150.9330.210Fa65.0221062222f(3L04a)(3330041100)6.585L/200=16.5mm 满足要求24B241.1451013

开裂状态下的挠度

h040040360mm

As509te==0.0170>0.01 取0.017

Ate0.5150400Mcr0.3269106sq===2.051N/mm2

0.87h0As0.87360509=1.1-0.65ftk1.78=1.1-0.65=320.2 取0.2 tesq0.0172.051ES2105E==7.142 4EC2.810、（=f、b、-b）hffbh0=0

As5090.0014 bh0150366EsAsh02Bs1.156e1+3.5f210550936021.31910131.5951013Nmm267.1420.00140.82721.150.20.210Fa0.326910622f(3L04a)(333002411002)0.024L/200=16.5mm 满足要求1324B241.59510

与实验结果0.03相差50%以计算结果符合误差要求，但不符合安全构造要求。 同上方法可以计算出不同荷载作用下的挠度 编1 号 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 54.77 55.26 55.49 55.55 55.52 55.43 55.27 荷0.35 11.16 21.34 30.8 39.51 47.45 54 载 挠0.03 1.95 3.78 5.55 7.25 8.89 10.59 13.6 16.71 19.77 22.71 25.53 28.24 31.2 度

荷载（kn）荷载-挠度曲线6050403020100051015202530 挠度（mm）35

p-f变形曲线

绘制裂缝分布形态图。 （计算裂缝）

极限状态裂缝宽度

maxcr

dsq526.0910=（1.9Cs+0.08eq）=1.90.98（1.931+0.08）=0.751mm5EsPte210509/（400150）屈服状态裂缝宽度

maxcrdsq407.8710=（1.9Cs+0.08eq）=1.90.933（1.931+0.08）=0.750mm5EsPte210509/（400150）

开裂状态裂缝宽度

deqsq2.05110maxcr=（1.9Cs+0.08）=1.90.2（1.931+0.08）=0.00059mmEsPte2105509/（400150）

用同样的方法可计算出如下表： 编号 荷载 裂缝宽度 1 0.35 0.03 2 11.16 1.95 3 21.34 3.78 4 30.8 5.55 5 39.51 7.25 6 47.45 8.89 7 54 10.59 8 54.77 13.6 9 55.26 16.71 10 11 12 55.52 25.53 13 55.43 30.19 14 55.27 31.2 55.49 55.55 19.77 22.71 荷载-最大裂缝宽度6050荷载（kn）403020100-0.500.51最大裂缝宽度（mm）1.52

理论荷载-最大裂缝曲线 模拟实验荷载-最大裂缝曲线

简述裂缝的出现、分布和展开的过程与机理。

①当荷载在0.4KN，梁属于弹性阶段，受拉应力应变和受压应力应变曲线呈直线。 ②当荷载在6.9KN的基础上分级加载，受拉区混凝土进入塑性阶段，受拉应变曲线开始呈现较明显的曲线性，并且曲线的切线斜率不断减小，表现为在受压区压应变增大的过程中，合拉力的增长不断减小，而此时受压区混凝土和受拉钢筋仍工作在弹性围，呈直线增长，于是受压区高度降低，以保证斜截面力平衡。当力增大到某一数值时，受拉区边缘的混凝土达到其实际的抗拉强度和极限拉应变，截面处于开裂前的临界状态。

③接着荷载只要增加少许，受拉区混凝土拉应变超过极限抗拉应变，部分薄弱地方的混凝土开始出现裂缝。在开裂截面，力重新分布，开裂的混凝土一下子把原来承担的绝大部分拉力交给受拉钢筋，是钢筋应力突然增加很多，故裂缝一出现就有一定的宽度。此时受压混凝土也开始表现出一定的塑性，应力图形开始呈现平缓的曲线。此时钢筋的应力应变突然增加

很多，曲率急剧增大，受压区高度急剧下降，在挠度-荷载曲线上表现为有一个表示挠度突然增大的转折。力重新分布完成后，荷载继续增加时，钢筋承担了绝大部分拉应力，应变增量与荷载增量成一定的线性关系，表现为梁的抗弯刚度与开裂一瞬间相比又有所上升，挠度与荷载曲线成一定的线性关系。随着荷载的增加，刚进的应力应变不断增大，直至最后达到屈服前的临界状态。

④当荷载达到52.9KN时，钢筋屈服至受压区混凝土达到峰值应力阶段。此阶段初力只要增加一点儿，钢筋便即屈服。一旦屈服，理论上可看作钢筋应力不再增大（钢筋的应力增量急剧衰减），截面承载力已接近破坏荷载，在梁钢筋屈服的部位开始形成塑性铰，但混凝土受压区边缘应力还未达到峰值应力。随着荷载的少许增加，裂缝继续向上开展，混凝土受压区高度降低（事实上由于钢筋应力已不再增加而混凝土边缘压应力仍持续增大的缘故，受压区必须随混凝土受压区边缘应变增加而降低，否则截面力将不平衡），中和轴上移，力臂增大，使得承载力会有所增大，但增大非常有限，而由于裂缝的急剧开展和混凝土压应变的迅速增加，梁的抗弯刚度急剧降低，裂缝截面的曲率和梁的挠度迅速增大，所以我们可以看到在受拉钢筋屈服后荷载——挠度曲线有一个明显的转折，此后曲线就趋于平缓，像是步上了一个台阶一样。

4、实验结果讨论与实验小结。

试验表明适筋破坏属于延性破坏：从钢筋屈服到受压区混凝土压碎的过程中，钢筋要历经较大的塑性变形，随之引起裂缝急剧开展和挠度剧增。因此，在工程应用中绝不能出现少筋、超筋的配筋情况。

通过本次模拟试验掌握了正截面受弯的三个受力阶段，充分体验了钢筋混凝土受弯的整个过程；同时还掌握了扰度和裂缝的计算。通过这次试验，我熟悉掌握其构件受力和变形的三个阶段以及破坏特征、掌握了不同荷载强度下挠度和裂缝宽度的计算并且通过计算三种情况下梁的屈服荷载和破坏荷载跟实验所得到的数值进行计较，让我进一步明白，在实际施工时与应该注意：一定要根据构件的安全等级计算好承载力和强度，以保证施工安全和周边环境、构造物和人民财产的安全！

2.斜截面受剪构件——无腹筋梁斜拉受剪破坏试验设计。（35分）

学习目标

掌握剪跨比的概念、斜截面受剪的三种破坏形态以及腹筋对斜截面受剪破坏形态的响； 熟练掌握矩形、T形和I字形截面斜截面受剪承载力的计算方法； 熟悉纵筋的弯起、截断及锚固等构造要求。 A、真实实验仪器设备：

1、静力试验台座，反力架，支座及支墩 2、20T手动式液压千斤顶 3、20T荷重传感器 4、YD-21型动态电阻应变仪 5、X-Y函数记录仪器

6、YJ-26型静态电阻应变仪及平衡箱 7、读书显微镜及放大镜 8、位移计（百分表）及磁性表座 9、电阻应变片，导线等 B、模拟实验仪器设备：

1、笔、计算纸 2、电脑 3、SSBCAI软件 实验简图

一、受弯构件有:正截面受弯破坏（M）、斜截面受剪破坏（M、V）、斜截面受弯破坏 （M、V）

二、斜截面受剪通过计算和 构造来保证。斜截面受弯通过构造来保证。

▲要解决的主要问题

建工 0SRVVu道桥 0SR0VdVu

腹剪斜裂缝、弯剪斜裂缝 斜截面受剪破坏的三种主要形态

1、无腹筋梁的斜截面受剪破坏形态：试验表明，无腹筋梁的斜截面受剪破坏形态主要由剪跨比决定。

（1）斜压破坏

▲发生条件： l<1 ▲破坏特征：

首先在梁腹部出现腹剪斜裂缝， 随后混凝土被分割成斜压短柱， 最后斜向短柱混凝土压坏而破坏。 破坏取决于混凝土的抗压强度。 脆性破坏。

P 斜压破坏 f

（2）剪压破坏

（3）

（4）（

3

）

斜

拉

破

坏

发生条件：λ>3。 （5）▲破坏特征：

（6） 一旦裂缝出现，就很快形成临界斜裂缝，承载力急剧下降，构件破坏。承载力主要取决于混凝土的抗拉强度。 脆性显著。

P

f

P 斜压破坏 剪压破坏 斜拉破坏 f 脆性相对好些。

有腹筋梁的斜截面受剪破坏形态 破

坏

形

态

主

要

由

剪

跨l <1 斜压破坏 斜压破坏 斜压破坏 斜压破坏

比

和

箍

筋

配

置

量

决

定l >3 斜拉破坏 斜拉破坏 剪压破坏 斜压破坏

剪跨比

配箍率

无腹筋 r sv很小 r sv适量 r sv很大

1< l <3 剪压破坏 剪压破坏 剪压破坏 斜压破坏

实验小结：一、无腹筋梁（主要是受力性能）：1、剪跨比（λ）的概念。2、传力机构：拉杆-拱模型。3、破坏形态：斜拉、剪压和斜压破坏。发生的条件（λ） 、破坏特征。 二、有腹筋梁（有受力性能、设计计算和构造措施三个方面）：（1）配箍率（和箍筋的作用。

sv）的概念

（2）传力机构：拱形桁架模型。（3）破坏形态：斜拉、剪压和斜压破坏。发生的条件（ λ 、 ρsv ）、破坏特征。 （4）影响承载力的主要因素： λ 、 fc 、 ρ 、 ρsv 。 有关设计计算：（1）如何建立有腹筋梁斜截面抗剪承载力的计算公式？ （2）计算公式的应用—复核与设计。

（3）有关构造：（1）梁中箍筋的smax、dmin 。 （2）抵抗弯矩图（材料图）的概念。

（3）保证斜截面抗弯的构造措施（a ≥ 0.5h0）。 （4）梁中纵筋弯起和截断。

3.钢筋混凝土柱——大偏心受压构件破坏试验设计。（30分）

一、试验目的及要求

1、通过试验了解偏心受压构件理论计算的依据和分析方法；

2、观察偏心受压柱的破坏特征及强度变化规律，进一步增强对钢筋混凝土构件试验研究和分析能力；

3、加强学生对于理论知识的理解和消化。 二、实验容

在静荷载作用下，测定柱测向位移和L/2截面钢筋及混凝土应变，描绘柱体裂缝出现、扩大与破坏状况及特征，测定开裂荷载值及破坏荷载值。 三、实验设备

1、自平衡加力架：500KN以上； 2、油压千斤顶：50～300KN； 3、压力传感器：50～300KN；

4、静态电阻应变仪：配有可多点测量的平衡箱；

5、电阻应变片：3×5 (mm)及5×40 (mm); 6、钢卷尺、刻度放大镜及贴片焊线设备； 7、百分表及磁性表架，玻璃片； 8、数字万用表：灵敏度1mV。

实验设备一

四、实验过程中观测的容

1、实验前测量柱子尺寸及力作用点偏心矩；

2、预备试验时，预载值取计算破坏荷载的20％左右。同时，加载后测取读数，观察试验柱，仪表装置工作是否正常，及时排除故障后，才能进行正式试验；

3、正式试验开始时，预加5％初荷载，调试仪器，按计算破坏荷载的20％分级加载，每级稳定5分钟后读取试验数据，当接近开裂荷载时，加载值应减至为原分级的一半或更小，并注意观察裂缝发展情况，同时拆除构件上装置的位移计后，再继续加载到破坏； 4、裂缝的出现和发展用目视或读数显微镜观察，每级荷载下的裂缝发展情况应进行记录和描述。

实验过程二

实验过程三五、实验报告要求

1、绘出荷载作用下的裂缝开展图，标出主要裂缝出现时的荷载值； 2、计算侧向位移、绘出计算与实测的p-f关系曲线图；

3、计算受拉区出现裂缝时的荷载值，受压区出现裂缝时荷载、破坏荷载、破坏时钢筋最大应力，分析误差产生的原因；

4、分析试验中出现的问题，提出解决问题的办法；

5、对试验中出现的现象及与理论课中产生的误差进行讨论和分析。

▲发生条件： 1<λ <3 。 ▲破坏特征：

首先出现竖向裂缝，

随后竖向裂缝斜向发展，并形成一条临界斜裂缝， 最后剪压区混凝土破坏而破坏。 破坏取决于剪压区混凝土的强度。 脆性破坏。