减震器吊环扩口开裂的原因分析

第４Ｏ卷第１期　２０１７年１月　河北农业大学学报　ＪＯＵＲＮＡＬ　ＯＦ　ＡＧＲＩＣＵＬＴＵＲＡＬ　ＵＮＩＶＥＲＳＩＴＹ　ＯＦ　ＨＥＢＥＩ　Ｖｏ１．４０　ＮＯ．１　Ｊａｎ．２　０　１　７　文章编号：１０００—１５７３（２０１７）０１—００１２３—０７　ＤＯＩ：ｉ０．１３３２０／ｊ．ｃｎｋｉ．ｊａｕｈ．２０１７．００２３　减震器吊环扩口开裂的原因分析　崔书岭　，孙维连　，成金永　，孙　铂　（１．河北农业大学机电工程学院，河北保定０７１０００；２．河北金奥管业有限公司，河北保定０７１０００）　摘要：２０钢冷拔管经退火后进行喷丸、扩口成型，扩口时出现局部纵向开裂问题。采用体视显微镜、光学显微　镜、ＳＥＭ、ＥＤＳ、显微硬度计等设备对２０钢减震器吊环的断１３１形貌、非金属夹杂、显微组织、裂纹缺陷内部成分　以及显微硬度进行分析与测试。结果表明：由于炼钢炉内壁保护渣剥落，在穿孔时心部组织形成裂纹缺陷，且　在裂纹缺陷处存在增碳现象致使吊环的力学性能存在差异，加之管体退火后残余应力与扩口应力相互叠加致　使裂纹发生扩展，减震器吊环外壁存在浅表层折迭缺陷，非金属夹杂与带状组织较为严重，也进一步促使钢管　开裂。通过对减震器吊环失效原因的研究分析，不仅对其失效进行了有效预防，而且对这类性质的失效问题的　研究具有指导和推广意义。　关　键词：退火管；扩口成型；增碳；残余应力；裂纹　文献标志码：Ａ　中图分类号：ＴＧ１４２．３１　Ａｎａｌｙｓｉｓ　ｏｎ　ｆｌａｒｅｄ　ｃｒａｃｋ　ｒｅａｓｏｎ　ｏｆ　ｄａｍｐｅｒ　ｒｉｎ　ＣＵＩ　Ｓｈｕ—ｌ　ｉｎｇ　，ＳＵＮ　Ｗｅｉ—ｌ　ｉａｎ　，ＣＨＥＮＧ　Ｊｉｎ－ｙｏｎｇ　，ＳＵＮ　Ｂｏ　（１．Ｃｏｌｌｅｇｅ　ｏｆ　Ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ　ａｎｄ　Ｅｌｅｃｔｒｉｃａｌ　Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，Ａｇｒｉｃｕｌｔｕｒａｌ　Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ　ｏｆ　Ｈｅｂｅｉ，Ｂａｏｄｉｎｇ　０７１０００，Ｃｈｉｎａ；　２．Ｈｅｂｅｉ　Ｇｏｌｄ　Ｍｙｓｔｅｒｉｏｕｓ　Ｐｉｐｅ　Ｃｏ．Ｌｔｄ．，Ｂａｏｄｉｎｇ　０７　ｉ０００，Ｃｈｉｎａ）　Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ａ　ｐａｒｔｉａｌ　ｌｏｎｇｉｔｕｄｉｎａｌ　ｃｒａｃｋｉｎｇ　ｐｈｅｎｏｍｅｎｏｎ　ｏｃｃｕｒｒｅｄ　ａｆｔｅｒ　２０　ｓｔｅｅｌ　ｃｏｌｄ　ｄｒａｗｎ　ｔｕｂｅｓ　ｗｅｒｅ　ａｎｎｅａｌｅｄ，ａｎｄ　ｔｈｅｎ　ｐｕｔ　ｔｈｒｏｕｇｈ　ｓｈｏｔ　ｐｅｅｎｉｎｇ　ａｎｄ　ｆｌａｒｉｎｇ．Ｂｙ　ｅｑｕｉｐｍｅｎｔｓ　ｏｆ　ｓｔｅｒｅｏｓｃｏｐｉｃ　ｍｉｃｒｏｓｃｏｐｅ、ＳＥＭ、ＥＤＳ、ｏｐｔｉｃａｌ　ｍｉｃｒｏｓｃｏｐｅ　ａｎｄ　ｍｉｃｒｏ—ｈａｒｄｎｅｓｓ　ｍｅｔｅｒ　ｅｔｃ，ｔｈｅ　２０　ｓｔｅｅｌ　ｄａｍｐｅｒ　ｒｉｎｇｓ　ｗｅｒｅ　ａｎａｌｙｚｅｄ　ａｎｄ　ｔｅｓｔｅｄ　ｏｎ　ｔｈｅｉｒ　ｆｒａｃｔｕｒｅ　ｍｏｒｐｈｏｌｏｇｙ，ｎｏｎ—ｍｅｔａｌｌｉｃ　ｉｎｃｌｕｓｉｏｎｓ，ｍｉｃｒｏ—　ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ，ｃｒａｃｋｓ’ｉｎｔｅｒｎａｌ　ｃｏｍｐｏｎｅｎｔｓ　ａｎｄ　ｍｉｃｒｏ—ｈａｒｄｎｅｓｓ．Ｒｅｓｕｌｔｓ　ｓｈｏｗｅｄ　ｔｈａｔ　ｄｕｅ　ｔｏ　ｔｈｅ　ｐｅｅｌｉｎｇ　ｏｆ　ｓｌａｇ　ｐｏｗｄｅｒ　ｏｆ　ｉｎｎｅｒ　ｗａｌｌ　ｉｎ　ｓｔｅｅｌｍａｋｉｎｇ　ｆｕｒｎａｃｅ，ｃｒａｃｋｓ　ｗｅｒｅ　ｆｏｒｍｅｄ　ｉｎ　ｈｅａｒｔ　ｔｉｓｓｕｅ　ｄｕｒｉｎｇ　ｔｈｅ　ｐｅｒｆｏｒａｔｉｏｎ，ａｎｄ　ｔｈｅｒｅ　ｗｅｒｅ　ｄｉｆｆｅｒｅｎｃｅｓ　ｉｎ　ｔｈｅ　ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ　ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ　ｏｆ　ｒｉｎｇｓ　ｒｅｓｕｌ—　ｔｉｎｇ　ｆｒｏｍ　ｔｈｅ　ｃａｒｂｕｒｉｚｉｎｇ　ｐｈｅｎｏｍｅｎｏｎ．Ｂｅｓｉｄｅｓ，ｔｈｅ　ｍｕｔｕａｌ　ｓｕｐｅｒｐｏｓｉｔｉｏｎ　ｏｆ　ｒｅｓｉｄｕａｌ　ｓｔｒｅｓｓ　ａｆ—　ｔｅｒ　ｑｕｅｎｃｈｉｎｇ　ａｎｄ　ｆｌａｒｅｄ　ｓｔｒｅｓｓ　ｅｖｅｎｔｕａｌｌｙ　ｌｅｄ　ｔｏ　ｅｘｔｅｎｄｅｄ　ｃｒａｃｋ．Ｔｈｅｒｅ　ｗｅｒｅ　ｓｈａｌｌｏｗ　ｏｕｔｅｒ　ｆｏｌｄ　ｐｒｅｓｅｎｃｅｓ　ｉｎ　ｄａｍｐｅｒ　ｒｉｎｇｓ，ａｎｄ　ｔｈｅ　ｎｏｎ—ｍｅｔａｌｌｉｃ　ｉｎｃｌｕｓｉｏｎｓ　ａｎｄ　ｔｈｅ　ｂａｎｄｅｄ　ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ　ｗｅｒｅ　ｓｅｒｉ－　ＯＵＳ，ｗｈｉｃｈ　ｐｌａｙｅｄ　ａ　ｃａｔａｌｙｔｉｃ　ｒｏｌｅ　ｏｎ　ｆｌａｒｅｄ　ｃｒａｃｋｓ．Ｔｈｅ　ｒｅｓｅａｒｃｈ　ａｎｄ　ａｎａｌｙｓｉｓ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｒｅａｓｏｎ　ｆｏｒ　ｔｈｅ　ｄａｍｐｅｒ　ｒｉｎｇｓ’ｆａｉｌｕｒｅ　ｃａｎ　ｎｏｔ　ｏｎｌｙ　ｐｒｅｖｅｎｔ　ｉｔｓ　ｆａｉｌｕｒｅ，ｂｕｔ　ａｌｓｏ　ａｒｅ　ｂｅｎｅｆｉｃｉａｌ　ｆｏｒ　ｐｒｏｖｉｄｉｎｇ　ｇｕｉｄａｎｃｅ　ｆｏｒ　ｔｈｉｓ　ｋｉｎｄ　ｏｆ　ｆａｉｌｕｒｅ　ｐｒｏｂｌｅｍ．　Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ａｎｎｅａｌｉｎｇ　ｐｉｐｅ；ｆｌａｒｉｎｇ　ｓｈａｐｉｎｇ；ｃａｒｂｕｒｉｚａｔｉｏｎ；ｒｅｓｉｄｕａｌ　ｓｔｒｅｓｓ；ｃｒａｃｋｉｎｇ　２Ｏ１５—１２一Ｏ３　收稿日期：　基金项目：　现代农业装备研发中心建设项目（ＸＤＮＺ　２０１５０１）．　作者简介：　崔书岭（１９９０一），男，河北省廊坊人，在读硕士生，主要从事金属材料失效分析和表面强化方面研究　Ｅ—ｍａｉｌ：１１５００７２５５９＠ｑｑ．ｃｏｒｎ　通讯作者：　孙维连（１９５６一），男，河北省保定人，博士，教授，主要从事金属材料失效分析研究．　１剐　２（）例为优质碳索纳构俐。冷变形塑性好，能承　受　，　边。扩『』Ｋ等庸力应变，一一般波选择制造承　受力／ｆ　人．Ｍ性嘤求高的机械零件，如汽车｛　杆、气　挺朴、减　吊环等零什　。减　器吊环的作川　求保障机械运转的发伞性与　址减缓运动『１ｌｆ的振荡　冲．ｈ，Ｉ　此零件钢　‘的选择　ＴＥＳ｛？ＡＮ扣捕吧镜对外裂吊环的断【Ｊ进干ｔ微观形　貌观察。２）对开裂吊环　术』ｆ：裂吊环分圳取佯记为　１＃、２＃，将　纵敲　经研膦、抛此后利川Ｉ　ｅｉＣ８　Ｉ）Ｍ４ｏ０（）Ｍ刿金卡ｌ｛　微镜观察试样．Ｊｆ：按照旧标　（；Ｉ３　Ｔｌ　０５６ｌ　８９对试样进仃：｛Ｉ金属夹杂评级。３）　对　裂吊环沿横、纵战　收佯．　研麽、抛光、惰蚀　后．在　做镜下ｌＩ见察金十Ｉ１组　．ｊｉ　按照ｌｑ标ＧＢ　要ｊ　备足够好的　Ｉ—Ｊ‘　。陔厂减　吊环的材质选择是！（）钢．　生产　］ＪＩＩｌ　ｌ　路线　：…材一断料一穿孔一ｔ僻一酸洗　一瞵ｆｔ、　ｆｔ一冷拔一　令逖火一～　次冷拔一去应　力　火一成・Ｉ『ｌ锊一定Ｊ　１　料一例　一ｌ唆丸一扩¨成　一减　ｆ　环．．『Ｊ前一批减　器吊环　喷儿、扩　¨成，Ｉ¨　．发，ｔ－』’管体纵向局部，ｒ　．废．１＾牢较高．．　＿匕们ｆ究人员从为　属火杂物的存　使得Ｊ『Ｉｊ部产　，ｔ－心　］集一ｆｌ从ｌｎｆ　ｆ１『』　裂纹导致，夫效。。．陔研究虽清　晰的　释ｒ必杂，ｊＩ起零什的火效耻沦．ｆｆ＿ｌ零什火效　ｆｉ＿－　小址ｔ　一　索。　址多种　素的累积　叠ＪＪｆＩ所　敛。小研究参照火效分卞斤厅法　．通过埘开裂吊环　进ｆ　断¨彤貌观察、　Ⅲ组织　察、做裂纹Ｊ×：成分分　析以及，Ｊ学性能测定等办法．令　削忻减　器吊环　裂纹的产　硬扩爬原【太１．对这类零什火效的问题进　行＿ｒ彳　效的预防。　１　材料与方法　１．１　材料　乍料　符什规ｆ｝｝为０３２　ｎｌｒｎ×５　Ｉ］１１１１×＝＿；¨ＩｌｌＩ７１，　倒　‘允进行喷儿处婵．再进行扩门成　．『ＪｌＪ　Ｔ成　Ｉｌ＾ｊ端【Ｉ　犬Ａ　为　ｌ８　ＹＩ］Ｉ］Ｉ．『１１　ｎ１Ｊ仍为中３２　ｎｉｎ］的　“喇叭状”减　吊环，部分减　器吊环在扩ｕ时发　，｝ｉ外裂现象．　１。　Ｉ　开裂吊环宏观形貌　Ｆｉｇ．Ｉ　Ｉ＇ｈｅ　ｍａｃｒｏｓｃｏｐｉｃ　ｍｏｒｐｈｏｌｏｇｙ　ｏｔ‘ｃｒａｃｋｉｎｇ　ｒｉｎｇｓ；　Ｉ．２研究方法　利川线　割将Ｊ｝：裂吊环　Ｉｊ未　裂吊环分别取　样，然后进仃实验研究：１）果川　卡水　斯体　微镜　埘Ｊ｛：裂吊环的断裂啊进行宏观观察．然后将琏斤【Ｉ试　佯经ＳＢ　５２００ＩＪ超　波清洗机进仃清洗，　住采Ｊ｝ｊ　Ｔｌ３２９９　｝）１　级　准进行带状组织　级　４）采川　Ｉ＇ＥＳ（、ＡＮ　ｊＩｊ捕电镜及能谱仪埘管体ｒｆ１存在的微裂　纹缺陷进仃能谱成分愉洲。ｊ）采川华银ＨＢＳ　６２．５　数显小负荷伽氏硬度计对溅　器吊环裂纹附近增　碳Ｉ　、心　、术　裂吊环心部以及未扩门吊环心部依　次进行显微埂度检测。　２　结果与分析　２．１　断裂处形貌分析　吊环　扩广Ｉ后．其　穿孑Ｌ过　ｔ｝Ｉ外壁形成的与　轴向　・定角度的浅表层折迭～显现　来，如［殳１　１．　巾于在后续冷轧过　中外壁折迭受到内外模挤　力　的作川好似被完　Ｊ｛ｉ合．　实质未被　合．导致吊环　纵向仃效受力呵减少．这对吊环的纵向Ｊｔ：裂　存一　定影响：经断口宏观彤貌分忻．断裂面呈Ｖ　沟借　状．如同２（ａ）；断门微观肜貌　叫｛Ｉ　的韧窝状特ｆｌ　属１　韧性断裂。，ｆｕＪ罔２（∽。　（ｈ）．嘲ｆｆ１ｆ数眦ｆ髟　｛　图２　开裂吊环断口局部宏观形貌及断口微观形貌　Ｉ．１ｉｇ．２　ｌ＇ｈｅ　ｌｏｃａｌ　ｎｌａｃｒｏ　ｆｒａｃｔｕｒｅ　ｍｏｒｐｈｏｌｏｇｙ　ａｎｄ　ｔｈｅ　ｆｒａｃｔｕｒｅ　ｍｏｒｌ｝ｈ￣｝ｌｏｇｙ　ｏｆ‘ｃｒａｃｋｉｎｇ　ｒｉｎｇｓ　２．２金相组织分析　根据　标（　Ｔｌ　Ｏ５６　ｌ　对什裂吊环’ｊ未Ｊ『　裂吊环进行　属必杂绒圳埘比分析．＂ｔ裂吊　１　＃评为Ｉ）类２．５级（细系）．＆ｌ　】：｛（ａ）；　术ＪＩ：裂ｍ　环２＃　为Ｉ）　１．５级（　系）．　：｛（｝））．Ｊ｛：裂吊环　的非金槭央杂较　砸．对　体起到割裂作川．　破坏琏体的连续性．促进管体ｊ１　裂　．．　（ａ）　。．　．鸯　／　一、　霸　ｔ二４　黼　｝　Ｂ　ｍ、、————／　、　裂吊环非金属夹杂级别　讦级　／茹　／——＼！＼　：化物娄藩　　［１１１１、～一一　ｌｌ　）．术坪　ｉ＇ｌ＇Ｊ外　金ｆ　ｋ　绒圳　图３非金属夹杂级别比对　¨如３　Ｃｏｍｐａｒｉｓｉｏｎ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｌｅｖｅｌ　ｏｆ　ｎｏｌｌ—ｍｅｔａｌｌｉｃ　ｉｎｃｌｕｓｉｏｎｓ　按照　标（　Ｉ３　Ｔ１３２９９—９Ｉ对吊环纵撼　Ｉ“　ＩＪ＂　状　组织评为Ｉ３类３级．较　亟．如　４（ａ）：　之　孑Ｌ、冷轧等　性＿ＪＪｆ　１１＿－　近内太组织铁索体带Ｉ　…　央杂物１　曲乍的分层裂纹．均　著降低吊环　的　性埂　．１ｃ¨　４（∽。吊环横俄　心邴仃（ｔｉ裂　纹缺陷　附近组织增碳现象　ｌ月Ｊ　。ｆ１＿　吊环外　仔　脱碳层．宽裂纹缺陷足　ｒ　扩¨Ｊ　乃　川卜　做裂纹处心力集ｒｆ１而发，　扩腱；脱碳的仃　致　层硬　Ｆ降．疲劳强度较差　．经唢儿后减　吊环外｝键脱碳层发生塑性变形．表面强化　ｌＪ、Ｊ形成　较高的戏余成力　．促进了管｛本的肝裂．　ｌ（　）。　（：１）．纵娥向带状组　ｌ平绒：（ｈ）．纵截咖组　双：　（Ｃ）．横截面裂纹缺陷、增碳ｌ一及脱碳　图４开裂吊环的显微组织　Ｆｉ￡．４　Ｆｈｅ　ｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｌｕｒｅ　ｏｆ　ｃｒａｃｋｉｎｇ　ｒｉｎｇｓ　迎过埘　４（Ｃ）中微裂纹进行能潜成分测试，测　弋　…ｋ１　ｊ（ｎ），结果得…裂纹ｌ』Ｊ部Ｃ｜ｌ、Ｓｉ、Ａ１、（）、　｝ｌ、Ｉ　兀＿粜　量较多．如　５（ｈ）及表１昕水．分析　认为【ｔｆ能址烁钢过程中的保护渣　（　婴成分勾　Ｃａ（）、Ｓｉ（）　、Ａｌ、（）一ＣａＦ　等）剥落混入俐材ｆｆ１．　几　缝钢管的穿孔、轧制过　Ｉ１．在　延力的作ｆｔ　卜残　钢材ｒ『１的火杂物　与金属基体发生分离而｝　生　裂纹　．这种裂纹缺陷的仔存是造成吊环丌裂的土　嘤　。　（　．裂纹肜祝　ｌ　ｈ）ｆ『巳ｉ　‘ｒ　图５　裂纹形貌图及其能谱分析　¨　５　Ｍｏｐｏｇｒａｐｈｙ　ｏｆ　ｃｒａｃｋ　ａｎｔｉ　ｔｈｅ　ｃｒａｃｋ　ｌ　：１）　ａｎａｌｙｓｉｓ　表Ｊ　裂纹缺陷内部主要元素分析结果（Ｗｔ．　ｏ）　ｌ＇ａｂｌｅ　Ｉ　Ｅ１）Ｓ　ｒｅｓｕｌｔ　ｏｆ　ｍａｉｎ　ｅｌｅｍｅｎｔｓ　ｉｎ　ｃｒａｃｋ　分　１　２．８５　ｌ｛１＿９７　３．２３　３．３　ｒＣｃｎｆ＃｜　Ｐ　２．３硬度检测分析　通过馁瞍检测分析：扩口晦力使得品粒发　滑　手ｊ；、化ｆ　等　形变形较大．使得扩口吊环比术扩¨吊　环心　、　均馊度岛ｌ３．１　Ｈ　ｊＳ．按照黑色会腻硬度及　瞍换锌　（（　卜３ｌ＿Ｔｌ　ｌ　７　—１　９㈣）约柑｛　８　ＨＲＣ．硬　瞍波动较１人；【｛１于退火时管材在连续　火炉内受热　１　均．仃　残余应　．丌裂吊环比术　裂吊环心部　织　均硬度尚ｌ８．　ＨＢＳ．仔　硬　偏芹；裂纹附近　『｝１　ｊ　混入的ｆ　护渣　造成周ｍ基体局部增碳．增碳　第１期　崔书岭等：减震器吊环扩口开裂的原因分析　１２５　平均硬度值比其心部组织平均硬度值高４３．８　ＨＢＳ　约相差８　ＨＲＣ，使得内应力差值较大，分析认为吊　环本身存在残余应力与喷丸、扩口产生的较大内应　力相互叠加以及由增碳引起的力学性能差异对其开　裂起到很大的促进作用，硬度测试值如表２所示。　表２减震器吊环的显微硬度　Ｔａｂｌｅ　２　Ｍｉｃｒｏｈａｒｄｎｅｓｓ　ｏｆ　ｓｈｏｃｋ　ａｂｓｏｒｂｅｒ　ｒｉｎｇｓ　ＨＢＳ　［３］　冯磊，轩福贞．非金属夹杂物对材料内局部应力集中　的影响［Ｊ］．机械工程学报，２０１３，４９（８）：４１—４８．　［４］　孙维连，陈再良．机械产品失效分析思路及失效案例　分析［Ｊ］．材料热处理学报，２００４，２（１）：６９—７３．　０５０一ＤＦ１１机车轮折迭缺陷的分析与　［５］　许章泽，谢峰．１改进［Ｊ］．金属铸锻焊技术，２０１１，４０（９）：１７４—１７８．　［６］　李连诗，韩观昌．小型无缝钢管生产［Ｍ］．北京：冶金　３　结论　本研究通过对减震器吊环开裂失效原因的分　析，得出的结论如下：　１）减震器吊环外壁浅表层折迭缺陷的存在是扩　口开裂的一项重要原因。　２）吊环内部非金属夹杂物与带状组织均较为严　重都对吊环的开裂起到促进作用。　３）由保护渣等非金属夹杂物形成的分层与微裂　纹缺陷，是造成吊环开裂的主要原因。　４）通过硬度检测分析：扩口应力与其本身存在　的力学性能差异相互叠加，在很大程度上促进了扩　口的开裂。　综述以上是减震器吊环失效的原因分析，这对　于其他零件的失效问题具有一定的推广和借鉴　意义。　参考文献：　［１］李炯辉．金属材料金相图谱［Ｍ］．北京：机械工业出　版社，２００６．　［２］成海涛．无缝钢管缺陷与预防［Ｍ］．成都：四ＪＩＩ科学　技术出版社，２００７．　工业出版社，２００３．　［７］　Ｗａｎｇ　Ｇ　Ｍ，Ｃａｒａｂｅｌｌ　Ｓ　Ｊ．Ｓｙｎｔｈｅｓｉｓ　ａｎｄ　ｓｔｒｕｃｔｕｒａｌ　ｅｖｏ—　ｌｕｔｉｏｎ　ｏｆ　ｔｕｎｇｓｔｅｎ　ｃａｒｂｉｄｅ　ｐｒｅｐａｒｅｄ　ｂｙ　ｂａｌｌ　ｍｉｌｌｉｎｇ［Ｊ］Ｊ　Ｍａｔｅｒ　Ｓｃｉ，２００７，３２（６）：１４６１—１４６７．　［８］　柳得橹，邵伟然，孙贤文，等．钢的表面带状组织及其　引起的冷弯裂纹［Ｊ］．北京科技大学学报，２００５，２７　（１）：２．　［９］　史小荣．管坯钢增碳现象的研究［Ｊ］．钢管，２００１，３０　（１）：２３—２７．　［１Ｏ］　李红英．汽车悬架用弹簧钢铁素体全脱碳行为研究　［Ｊ］．材料科学与工艺，２０１４，２２（４）：４９—５４．　［１１］　Ｔａｋａｄａ　Ｈ．，Ｋａｎｅｋｏ　Ｋ．Ｅｆｆｅｃｔｏｆ　ａｍｏｕｎｔ　ａｎｄ　ｓｈａｐｅ　ｏｆ　ｉｎｃｌｕｓｉｏｎ　ｏｎ　ｔｈｅ　ｄｉｒｅｃｔｉｏｎａｌｉｔｙ　ｏｆ　ｄｕｃｔｉｌｉｔｙ　ｉｎ　ｃａｒｂｏｎ—　ｍａｎｇａｎｅｓｅ　ｓｔｅｅｌｓ［Ｊ］．Ｆｒａｃｔｏｇｒａｐｈｙ　ｉｎ　Ｆａｉｌｕｒｅ　Ａｎａｌｙ—　ｓｉｓ，１９７８：３３５—３５０．　［１２］　李永奎，陈俊丹，陆善平，等．４２ＣｒＭｏ钢车轮锻件在　淬火过程中的残余应力研究［Ｊ］．金属学报，２０１４，５０　（１）：１２１—１２８．　［１３］　赵树振．连铸保护渣的性能及控制ＥＪ］．炼钢（Ｓｔｅｅｌ—　ｍａｋｉｎｇ），１９９４，１０（５）：５５．　［１４］　Ｓｈａｎｇ　Ｃ　Ｊ，Ｗａｎｇ　Ｘ　Ｍ，Ｙａｎｇ　Ｓ　Ｗ．Ｒｅｆｉｎｅｍｅｎｔ　ｏｆ　ｐａｃｋｅｔ　ｓｉｚｅ　ｉｎ　ｌｏｗ　ｃａｒｂｏｎ　ｂａｉｎｉｔｉｃ　ｓｔｅｅｌ　ｂｙ　ｓｐｅｃｉａｌ　ｔｈｅｒ—　ｍｏｍｅｃｈａｎｉｃａｌ　ｃｏｎｔｒｏｌ　ｐｒｏｃｅｓｓ［Ｊ］．Ｍａｔｅｒｉａｌｓ　Ｓｃｉｅｎｃｅ　ａｎｄ　Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２００４，１１（３）：２２１．　［１５］　马英杰，刘建荣，雷家峰，等．多重热处理对ＴＣ４合　金的组织和力学性能的影响口］．材料研究学报，　２００８，２２（５）：５５５—５６Ｏ．　（编辑：张月清）