编制：张学达审核：毕可伟批准：吕徐平满堂式钢管支架工程
专 项 施 工 方 案
重庆钢铁集团建设工程有限公司 金属材料加工中心项目部 二0一五年五月十八
第一章 工程概况及编制依据
一、工程概况
工程名称：重庆市金属加工中心3#架空工程 建设单位：重庆市龙文实业集团有限公司
设计单位：华诚博远（北京）建筑规划设计有限公司 地勘单位：重庆钢铁集团勘察设计研究院 监理单位：重庆市铸渝咨询有限公司 施工单位：重庆钢铁集团建设工程有限公司
重庆金属材料加工中心3#架空工程位于大渡口区老长征重工厂旁，3#架空层长约240米，最窄处宽39米，最宽处50.64米，呈不规则形状。
基础采用钻孔灌注桩加承台、地梁，地基基础设计等级为乙级，主体结构为框架结构，结构安全等级为二级，六度抗震设防，丙类设防建筑，抗震等级为框架四级。
结构平面的轴网尺寸为198.8³39+25.14³50.64=9026.23㎡。 本工程梁、板混凝土结构工程施工采用满堂式钢管支架作为职称系统。 二、编制依据
1、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011；
2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011； 3、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008； 4、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010； 5、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91； 6、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012； 7、《钢结构设计规范》GB 50017-2003； 8、施工组织设计及施工图纸； 9、现场踏勘资料。
第二章 安全技术设计
一、脚手架材料要求
1、根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011相关规定，脚手架杆件采用外径48.3³3.6mm焊接钢管，其力学性
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能应符合国家现行标准《碳素结构钢》GB/T700-2006中Q235A钢的规定，用于立杆、大横杆、斜杆的钢管长度为4-6米，小横杆、拉结杆2.1-2.3米，使用的钢管不得有弯曲、变形、开焊、裂纹等缺陷，并涂有防锈漆作防腐处理，不合格的钢管决不允许使用。 2、扣件使用生产厂家合格的产品，并持有产品合格证，扣件锻铸铁的技术性能符合《钢管脚手架》GB15831-2006规定的要求，对使用的扣件要全数进行检查，不得有气孔、砂眼、裂纹、滑丝等缺陷。扣件与钢管的贴合面要严格整形，保证与钢管扣紧的接触良好，扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离不小于5mm，扣件的活动部位转动灵活，旋转扣件的两旋转面间隙要小于1mm，扣件螺栓的拧紧力距达60N²M时扣件不得破坏。
3、木脚手板的选用必须严格，脚手板材质坚硬，不腐烂，横向裂纹不得大于四分之一板宽，脚手板宽一般为200～300mm，厚度不小于50mm。脚手板端部（80mm～100mm处）用铁皮或铁丝扎紧2-3圈。竹签板的选用必须严格，竹签板宜采用毛竹或南竹制作，进场竹签板必须紧密、有良好的韧性及弹性模量。 二、满堂脚手架施工措施
标高为232.50层楼板厚度为120mm，标高为240.00层楼板厚为200mm。232.50层框架梁及连梁以300³600、 300³800为主，240.00层框架梁及连梁以300³800和400³1200为主。为解决本工程垂直、水平运输，在232.00平台设置2台63塔吊，故在标高为240.00层C-D轴留置2道后浇板，待塔吊拆除后浇筑成型。
结合本工程结构形式、实际施工特点，室内采用满堂脚手架模板支撑体系，以满足梁、板施工，整个支撑体系必须保证其整体稳定性。 1、基本要求
（1）搭设楼地面应平整；
（2）为满足承载力要求，立杆与地面接触面应硬化；
（3）由于该工程跨距为7500mm，所以除在建筑物四个方向及中间由下向上设置连续剪刀撑外，相邻2道剪刀撑之间间距不大于15m； 2、脚手架的搭设
（1）钢管扣件脚手架的搭设工艺流程如下：
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基础准备→硬化地坪→按设计尺寸排放扫地杆→竖立杆并同时安纵横向扫地杆→搭设纵横水平杆→搭设剪刀撑→铺脚手板→搭挡脚板和栏杆。
（2) 脚手架配合施工进度搭设，一次搭设高度高出操作层不宜大于一步架。
（3) 立杆的排距和间距通过计算确定；
（4) 底部立杆采用不同长度的钢管，立杆的接头必须交错布置，相邻立杆的接头不应在同一高度，其错开的垂直距离不得小于500mm，并不得在同一步内；
(5)大横杆应水平设置，钢管长度不应小于3跨，接头宜采用对接扣件联接，内外两根相邻纵向水平杆的接头不应在同步同跨内，上下两个相邻接头应错开一跨，其错开的水平距离不应小于500mm。 当水平杆采用搭接时，其搭接长度不应小于1m，不少于2个旋转扣件固定，其固定的间距不应少于400mm，相邻扣件中心至杆端的距离不应小于150mm
(6) 每根立管的底座向上200mm处，必须设置纵横向扫地杆，用直角扣件与立杆固定；
(7) 必须严格按照要求在外圈四周连续设置剪刀撑，剪刀撑与纵向水平杆呈45～60°角。
第三章 支撑脚手架计算
钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范。
本工程232.50层板厚120mm，基础顶（标高为221.8～224.65）至232.50结构高度从7.85～10.7m，梁截面尺寸为300³600和300³800； 240.00层板厚为200mm，232.50至240.00结构高度为7.5m，梁截面尺寸为300³900和400³1200，故本支撑体系计算书拟按照以下方式分别进行验算：
1、按照10.7m结构高度，对厚度120mm结构板支模进行验算； 2、按照7.5m结构高度，对厚度200mm结构板支模进行验算； 3、按照10.7m结构高度，对300³800断面结构梁支模进行验
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算；
4、按照7.5m结构高度，对300³800断面结构梁支模进行验算；
5、7.5m结构高度，对400³1200断面结构梁支模进行验算。 一、构造要求
1、立杆：立杆上下加设顶托，以便增强钢管抗剪强度及便于微调支撑高度板底纵横向立杆间距不大于0.9³0.9 m；300³800梁底纵向立杆间距不大于0.9 m，横向立杆间距不大于1 m，梁底增设1根立杆；400³1200梁底纵向立杆间距不大于0.9 m，横向立杆间距不大于1.2 m，梁底增设2根立杆；允许搭设偏差±5cm,立杆垂直度允许搭设偏差±10 cm。下部设扫地杆，扫地杆从硬化地面或楼面向上200mm处设置，扫地杆连长接头采用对接连接。扫地杆在端头与立杆交接处伸出扣件长度不小于10 cm。
2、横杆：立杆之间满设双向水平杆，纵横向水平拉杆步距1.5m，确保其在两个方向都具有足够的设计刚度，横杆用对接方法接长，一根横杆两端的高差，不能超过2 cm，纵向水平杆全长平整度不得大于±10cm。为防止水平横杆对立杆产生偏心弯距影响，在搭设模板支架时，将横杆对称相间布置。
3、剪刀撑：沿支架四周外及中间支撑均要设剪力撑，且应连续设置。 4、接头节点要求：纵向水平杆对接接头应交错布置，不应设在同步、同跨内，相邻接头水平距离不应小于500mm，并应避免设在纵向水平杆跨中。
5、梁、板模板支架的搭设要求
（1）严格按照设计尺寸要求搭设，立杆和水平杆的接头应错开在不同的框格中设置；
（2）确保立杆的垂直度和横杆的水平偏差符合《扣件架规范》的规定；
（3）斜杆尽量同立杆连接，节点构造符合规范规定； （4）确保每个扣件的拧紧力矩控制在40—60N²M； （5）楼板上脚手架支座的设置和承载力均应满足要求。 6、施工作业要求
（1）支架作业人员必须持证上岗，戴安全帽，系安全带；
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（2）混凝土浇注过程中，要确保模板支架均衡受荷，宜采取从中间向四周延伸浇筑方式进行浇筑；
（3）严格控制施工荷载，在混凝土浇注过程中，派专人检查支架及其支撑情况，发现下沉、松动和变形时，及时采取加固措施。 二、模板支架计算
一）按照10.7m结构高度，对厚度120结构板支模进行验算 1、工程属性
新浇混凝土楼板名B2，标高新浇混凝土楼板板120 称 10.70m 厚(mm) 新浇混凝土楼板边3 宽B(m) 新浇混凝土楼板边3.9 长L(m) 2、荷载设计
当计算面板和小梁时的均布活2.5 荷载(kN/m2) 当计算面板和小梁时的集中荷2.5 载(kN) 施工人员及设备荷载标准值Q1k 当计算主梁时的均布活荷载1.5 (kN/m) 当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2) 模板及其支架自重面板自重标准值 标准值G1k(kN/m2) 面板及小梁自重标准值 5
21 0.1 0.3
楼板模板自重标准值 模板及其支架自重标准值 新浇筑混凝土自重24 标准值G2k(kN/m) 基本风压ω0(kN/m20.3 ) 风荷载标准值ωk(kN/m2) 风压高度30.5 0.75 钢筋自重标准值1.1 G3k(kN/m) 30.22 变化系数0.9 μz 风荷载体0.8 型系数μs 3、模板体系设计
模板支架高度(m) 立柱纵向间距la(mm) 立柱横向间距lb(mm) 水平拉杆步距h(mm) 立柱布置在混凝土板域中的位置 立柱距混凝土板短边的距离(mm) 6
10.7 900 900 1800 中心对称 150
立柱距混凝土板长边的距离(mm) 主梁布置方向 小梁间距(mm) 小梁两端各悬挑长度(mm) 主梁两端各悬挑长度(mm) 结构表面的要求 模板及支架计算依据 150 平行楼板长边 300 150，150 150，150 结构表面隐蔽 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 设计简图如下：
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模板设计平面图
模板设计剖面图(楼板长向)
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模板设计剖面图(楼板宽向)
4、面板验算
面板类型 覆面木胶面板厚度(mm) 合板 面板抗弯强度设计15 值[f](N/mm2) 面板弹性模量E(N/mm2) 10000 15 根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1\"面板可按简支跨计算\"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：
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W＝bh2/6=1000³15³15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000³15³15³15/12＝281250mm4 1、强度验算
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)³h)+1.4Q1k，1.35(G1k+
(G3k+G2k)³h)+1.4³0.7Q1k]³b=0.9max[1.2³(0.1+(1.1+24)³0.12)+1.4³2.5，1.35³(0.1+(1.1+24)³0.12)+1.4³0.7³2.5] ³1=6.511kN/m（只选一组）
q2＝0.9³1.2³G1k³b=0.9³1.2³0.1³1=0.108kN/m p＝0.9³1.4³Q1K=0.9³1.4³2.5＝3.15kN Mmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[6.511³0.32/8，0.108³0.32/8+3.15³0.3/4]= 0.237kN²m
σ＝Mmax/W＝0.237³106/37500＝6.332N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
q＝(G1k+(G3k+G2k)³h)³b=(0.1+(1.1+24)³0.12)³1=3.112kN/m ν＝5ql4/(384EI)＝5³3.112³3004/(384³10000³281250)＝0.117mm≤[ν]＝l/250＝300/250＝1.2mm 满足要求！ 5、小梁验算
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小梁类型 方木 小梁材料规格(mm) 60³80 小梁抗剪强度设计1.78 值[τ](N/mm2) 小梁抗弯强度设计15.44 值[f](N/mm2) 小梁弹性模量E(N/mm2) 小梁截面惯性矩I(cm4) 256 9350 小梁截面抵抗矩W(cm3) 64 因[B/lb]取整＝[3000/900]取整＝3，按三等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为150mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：
1）、强度验算
q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)³h)+1.4Q1k，
1.35(G1k+(G3k+G2k)³h)+1.4³0.7Q1k]³b=0.9³max[1.2³(0.3+(1.1+24)³0.12)+1.4³2.5，
1.35³(0.3+(1.1+24)³0.12)+1.4³0.7³2.5]³0.3＝2.018kN/m
11
因此，q1静＝
0.9³1.2(G1k+(G3k+G2k)³h)³b=0.9³1.2³(0.3+(1.1+24)³0.12)³0.3＝1.073kN/m（只选一组）
q1活＝0.9³1.4³Q1k³b=0.9³1.4³2.5³0.3＝0.945kN/m
M1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝
0.1³1.073³0.92+0.117³0.945³0.92＝0.176kN²m q2＝0.9³1.2³G1k³b=0.9³1.2³0.3³0.3＝0.097kN/m p＝0.9³1.4³Q1k=0.9³1.4³2.5＝3.15kN M2＝max[0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pL]＝max[0.08³0.097³0.92+0.213³3.15³0.9，0.1³0.097³0.92+0.175³3.15³0.9]＝0.61kN²m M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.018³0.152/2，0.097³0.152/2+3.15³0.15]＝0.474kN²m
Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.176，0.61，0.474]＝0.61kN²m σ＝Mmax/W＝0.61³106/64000＝9.534N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！ 2）、抗剪验算
V1＝0.6q1静L+0.617q1活L＝0.6³1.073³0.9+0.617³0.945³0.9＝1.104kN
V2＝0.6q2L+0.675p＝0.6³0.097³0.9+0.675³3.15＝2.179kN V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.018³0.15，0.097³0.15+3.15]＝3.165kN
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Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.104，2.179，3.165]＝3.165kN τmax＝3Vmax/(2bh0)=3³3.165³1000/(2³80³60)＝0.989N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2 满足要求！ 3）、挠度验算
q=(G1k+(G3k+G2k)³h)³b=(0.3+(24+1.1)³0.12)³0.3＝0.994kN/m 跨中νmax＝
0.677qL4/(100EI)=0.677³0.994³9004/(100³9350³2560000)＝0.184mm≤[ν]＝l/250＝900/250＝3.6mm
悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=0.994³1504/(8³9350³2560000)＝0.003mm≤[ν]＝l1/250＝150/250＝0.6mm 满足要求！ 6、主梁验算
主梁类型 钢管 主梁材料规格(mm) Ф48³3.5 可调托座内主梁根1 数 主梁抗弯强度设计205 值[f](N/mm2) 主梁截面惯性矩I(cm4) 12.19 主梁弹性模量E(N/mm2) 主梁抗剪强度设计125 值[τ](N/mm2) 主梁截面抵抗矩W(cm3) 13
206000 5.08
1）、小梁最大支座反力计算（梁两侧应各一根钢管荷载应取一半） Q1k＝1.5kN/m2
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)³h)+1.4Q1k，
1.35(G1k+(G3k+G2k)³h)+1.4³0.7Q1k]³b=0.9max[1.2³(0.5+(1.1+24)³0.12)+1.4³1.5，
1.35³(0.5+(1.1+24)³0.12)+1.4³0.7³1.5]³0.3＝1.705kN/m q1静＝0.9³1.2(G1k+
(G3k+G2k)³h)³b=0.9³1.2³(0.5+(1.1+24)³0.12)³0.3＝1.138kN/m（只选一组）应为梁高
q1活＝0.9³1.4³Q1k³b=0.9³1.4³1.5³0.3＝0.567kN/m q2＝(G1k+
(G3k+G2k)³h)³b=(0.5+(1.1+24)³0.12)³0.3=1.054kN/m 承载能力极限状态
按三跨连续梁，Rmax＝(1.1q1静+1.2q1活)L＝1.1³1.138³0.9+1.2³0.567³0.9＝1.739kN 按悬臂梁，R1＝q1l=1.705³0.15＝0.256kN R＝max[Rmax，R1]＝1.739kN; 正常使用极限状态
按三跨连续梁，Rmax＝1.1q2L＝1.1³1.054³0.9＝1.043kN 按悬臂梁，R1＝q2l=1.054³0.15＝0.158kN R＝max[Rmax，R1]＝1.043kN; 2）、抗弯验算 计算简图如下：
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主梁弯矩图(kN²m)
Mmax＝0.457kN²m
σ＝Mmax/W＝0.457³106/5080＝89.948N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 3）、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
Vmax＝2.826kN
τmax＝2Vmax/A=2³2.826³1000/489＝11.56N/mm2≤[τ]＝
15
125N/mm2
满足要求！ 4）、挠度验算
主梁变形图(mm)
νmax＝0.373mm
跨中νmax=0.373mm≤[ν]=900/250=3.6mm 悬挑段νmax＝0.094mm≤[ν]=150/250=0.6mm 满足要求！ 6、立柱验算
剪刀撑设置 加强型 立杆顶部步距hd(mm) 立杆伸出顶层水平200 杆中心线至支撑点的长度a(mm) 非顶部立杆计算长1.755 度系数μ2 立柱截面面积424 立柱截面回转半径15.9 16
1500 顶部立杆计算长度1.386 系数μ1 钢管类型 Ф48³3
A(mm2) 立柱截面抵抗矩W(cm3) 1）、长细比验算 顶部立杆段：
4.49 i(mm) l01=kμ1(hd+2a)=1³1.386³(1500+2³200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=kμ2h =1³1.755³1800=3159mm λ=l0/i=3159/15.9=198.679≤[λ]=210 长细比满足要求！ 2）、立柱稳定性验算 顶部立杆段：
l01=kμ1(hd+2a)=1.217³1.386³(1500+2³200)=3204.848mm λ1＝l01/i＝3204.848/15.9＝201.563，查表得，φ1＝0.179 Mw=0.9³1.4ωklah2/10=0.9³1.4³0.22³0.9³1.82/10＝0.079kN²m Nw＝
1.2ΣNGik+0.9³1.4Σ(NQik+Mw/lb)=[1.2³(0.5+(24+1.1)³0.12)+0.9³1.4³1]³0.9³0.9+0.9³1.4³0.079/0.9＝4.545kN
f＝ Nw/(φA)+ Mw/W＝4545.371/(0.179³424)+0.079³106/4490＝77.565N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！
非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.217³1.755³1800=3844.503mm
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λ2＝l02/i＝3844.503/15.9＝241.793，查表得，φ2＝0.126 Mw=0.9³1.4ωklah2/10=0.9³1.4³0.22³0.9³1.82/10＝0.079kN²m Nw＝
1.2ΣNGik+0.9³1.4Σ(NQik+Mw/lb)=[1.2³(0.75+(24+1.1)³0.12)+0.9³1.4³1]³0.9³0.9+0.9³1.4³0.079/0.9＝4.788kN
f＝ Nw/(φA)+ Mw/W＝4788.371/(0.126³424)+0.079³106/4490＝107.305N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 8、可调托座验算
荷载传递至立杆方可调托座 可调托座承载力容30 式 许值[N](kN) 按上节计算可知，可调托座受力N＝4.545kN≤[N]＝30kN 满足要求！ 9、立柱地基基础验算
地基土类型 粘性土 地基承载力设计值115 fak(kPa) 立柱垫木地基土承1 载力折减系数mf 立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝4.788/(1³0.1)＝47.884kPa≤fak＝115kPa
满足要求！立杆采用扣件连接应补充扣件抗滑验算
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垫板底面面积A(m2) 0.1
二）按照7.5m结构高度，对厚度200结构板支模进行验算（参照钱面修改）
1、工程属性
新浇混凝土楼板名B2，标高新浇混凝土楼板板200 称 240m 厚(mm) 新浇混凝土楼板边3 宽B(m) 新浇混凝土楼板边3.9 长L(m) 2、荷载设计
当计算面板和小梁时的均布活2.5 荷载(kN/m) 当计算面板和小梁时的集中荷2.5 载(kN) 施工人员及设备荷载标准值Q1k 当计算主梁时的均布活荷载1.5 (kN/m2) 当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2) 面板自重标准值 模板及其支架自重面板及小梁自重标准值 标准值G1k(kN/m2) 楼板模板自重标准值 模板及其支架自重标准值 19
21 0.1 0.3 0.5 0.75
新浇筑混凝土自重24 标准值G2k(kN/m3) 基本风压钢筋自重标准值1.1 G3k(kN/m3) ω0(kN/m20.3 ) 风荷载标准值ωk(kN/m) 2风压高度0.22 变化系数0.9 μz 风荷载体0.8 型系数μs 3、模板体系设计
模板支架高度(m) 立柱纵向间距la(mm) 立柱横向间距lb(mm) 水平拉杆步距h(mm) 立柱布置在混凝土板域中的位置 立柱距混凝土板短边的距离(mm) 立柱距混凝土板长边的距离(mm) 20
7.5 900 900 1800 中心对称 150 150
主梁布置方向 小梁间距(mm) 小梁两端各悬挑长度(mm) 主梁两端各悬挑长度(mm) 结构表面的要求 模板及支架计算依据 平行楼板长边 300 150，150 150，150 结构表面隐蔽 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 设计简图如下：
模板设计平面图
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模板设计剖面图(楼板长向)
22
模板设计剖面图(楼板宽向)
4、面板验算
面板类型 覆面木胶面板厚度(mm) 合板 面板抗弯强度设计15 值[f](N/mm2) 面板弹性模量E(N/mm2) 10000 15 根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1\"面板可按简支跨计算\"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：
23
W＝bh2/6=1000³15³15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000³15³15³15/12＝281250mm4 1）、强度验算
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)³h)+1.4Q1k，1.35(G1k+
(G3k+G2k)³h)+1.4³0.7Q1k]³b=0.9max[1.2³(0.1+(1.1+24)³0.2)+1.4³2.5，1.35³(0.1+(1.1+24)³0.2)+1.4³0.7³2.5] ³1=8.68kN/m
q2＝0.9³1.2³G1k³b=0.9³1.2³0.1³1=0.108kN/m p＝0.9³1.4³Q1K=0.9³1.4³2.5＝3.15kN Mmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[8.68³0.32/8，0.108³0.32/8+3.15³0.3/4]= 0.237kN²m
σ＝Mmax/W＝0.237³106/37500＝6.332N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2）、挠度验算
q＝(G1k+(G3k+G2k)³h)³b=(0.1+(1.1+24)³0.2)³1=5.12kN/m ν＝5ql4/(384EI)＝5³5.12³3004/(384³10000³281250)＝0.192mm≤[ν]＝l/250＝300/250＝1.2mm 满足要求！ 5、小梁验算
24
小梁类型 方木 小梁材料规格(mm) 60³80 小梁抗剪强度设计1.78 值[τ](N/mm2) 小梁抗弯强度设计15.44 值[f](N/mm2) 小梁弹性模量E(N/mm2) 小梁截面惯性矩I(cm4) 256 9350 小梁截面抵抗矩W(cm3) 64 因[B/lb]取整＝[3000/900]取整＝3，按三等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为150mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：
1）、强度验算
q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)³h)+1.4Q1k，
1.35(G1k+(G3k+G2k)³h)+1.4³0.7Q1k]³b=0.9³max[1.2³(0.3+(1.1+24)³0.2)+1.4³2.5，
1.35³(0.3+(1.1+24)³0.2)+1.4³0.7³2.5]³0.3＝2.669kN/m
25
因此，q1静＝
0.9³1.2(G1k+(G3k+G2k)³h)³b=0.9³1.2³(0.3+(1.1+24)³0.2)³0.3＝1.724kN/m
q1活＝0.9³1.4³Q1k³b=0.9³1.4³2.5³0.3＝0.945kN/m
M1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝
0.1³1.724³0.92+0.117³0.945³0.92＝0.229kN²m q2＝0.9³1.2³G1k³b=0.9³1.2³0.3³0.3＝0.097kN/m p＝0.9³1.4³Q1k=0.9³1.4³2.5＝3.15kN M2＝max[0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pL]＝max[0.08³0.097³0.92+0.213³3.15³0.9，0.1³0.097³0.92+0.175³3.15³0.9]＝0.61kN²m M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.669³0.152/2，0.097³0.152/2+3.15³0.15]＝0.474kN²m
Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.229，0.61，0.474]＝0.61kN²m σ＝Mmax/W＝0.61³106/64000＝9.534N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！ 2）、抗剪验算
V1＝0.6q1静L+0.617q1活L＝0.6³1.724³0.9+0.617³0.945³0.9＝1.456kN
V2＝0.6q2L+0.675p＝0.6³0.097³0.9+0.675³3.15＝2.179kN V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.669³0.15，0.097³0.15+3.15]＝3.165kN
26
Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.456，2.179，3.165]＝3.165kN τmax＝3Vmax/(2bh0)=3³3.165³1000/(2³80³60)＝0.989N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2 满足要求！ 3）、挠度验算
q=(G1k+(G3k+G2k)³h)³b=(0.3+(24+1.1)³0.2)³0.3＝1.596kN/m 跨中νmax＝
0.677qL4/(100EI)=0.677³1.596³9004/(100³9350³2560000)＝0.296mm≤[ν]＝l/250＝900/250＝3.6mm
悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=1.596³1504/(8³9350³2560000)＝0.004mm≤[ν]＝l1/250＝150/250＝0.6mm 满足要求！ 6、主梁验算
主梁类型 钢管 主梁材料规格(mm) Ф48³3.5 可调托座内主梁根1 数 主梁抗弯强度设计205 值[f](N/mm2) 主梁截面惯性矩I(cm4) 12.19 主梁弹性模量E(N/mm2) 主梁抗剪强度设计125 值[τ](N/mm2) 主梁截面抵抗矩W(cm3) 27
206000 5.08
1）、小梁最大支座反力计算 Q1k＝1.5kN/m2
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)³h)+1.4Q1k，
1.35(G1k+(G3k+G2k)³h)+1.4³0.7Q1k]³b=0.9max[1.2³(0.5+(1.1+24)³0.2)+1.4³1.5，
1.35³(0.5+(1.1+24)³0.2)+1.4³0.7³1.5]³0.3＝2.409kN/m q1静＝0.9³1.35(G1k+
(G3k+G2k)³h)³b=0.9³1.35³(0.5+(1.1+24)³0.2)³0.3＝2.012kN/m
q1活＝0.9³1.4³Q1k³b=0.9³1.4³1.5³0.3＝0.567kN/m q2＝(G1k+
(G3k+G2k)³h)³b=(0.5+(1.1+24)³0.2)³0.3=1.656kN/m 承载能力极限状态
按三跨连续梁，Rmax＝(1.1q1静+1.2q1活)L＝1.1³2.012³0.9+1.2³0.567³0.9＝2.604kN 按悬臂梁，R1＝q1l=2.409³0.15＝0.361kN R＝max[Rmax，R1]＝2.604kN; 正常使用极限状态
按三跨连续梁，Rmax＝1.1q2L＝1.1³1.656³0.9＝1.639kN 按悬臂梁，R1＝q2l=1.656³0.15＝0.248kN R＝max[Rmax，R1]＝1.639kN; 2）、抗弯验算 计算简图如下：
28
主梁弯矩图(kN²m)
Mmax＝0.684kN²m
σ＝Mmax/W＝0.684³106/5080＝134.689N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 3）、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
Vmax＝4.232kN
τmax＝2Vmax/A=2³4.232³1000/489＝17.31N/mm2≤[τ]＝
29
125N/mm2
满足要求！ 4）、挠度验算
主梁变形图(mm)
νmax＝0.587mm
跨中νmax=0.587mm≤[ν]=900/250=3.6mm 悬挑段νmax＝0.147mm≤[ν]=150/250=0.6mm 满足要求！ 7、立柱验算
剪刀撑设置 加强型 立杆顶部步距hd(mm) 立杆伸出顶层水平200 杆中心线至支撑点的长度a(mm) 非顶部立杆计算长1.755 度系数μ2 立柱截面面积424 立柱截面回转半径15.9 30
1500 顶部立杆计算长度1.386 系数μ1 钢管类型 Ф48³3
A(mm2) 立柱截面抵抗矩W(cm3) 1）、长细比验算 顶部立杆段：
4.49 i(mm) l01=kμ1(hd+2a)=1³1.386³(1500+2³200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=kμ2h =1³1.755³1800=3159mm λ=l0/i=3159/15.9=198.679≤[λ]=210 长细比满足要求！ 2）、立柱稳定性验算 顶部立杆段：
l01=kμ1(hd+2a)=1.155³1.386³(1500+2³200)=3041.577mm λ1＝l01/i＝3041.577/15.9＝191.294，查表得，φ1＝0.197 Mw=0.9³1.4ωklah2/10=0.9³1.4³0.22³0.9³1.82/10＝0.079kN²m Nw＝
1.2ΣNGik+0.9³1.4Σ(NQik+Mw/lb)=[1.2³(0.5+(24+1.1)³0.2)+0.9³1.4³1]³0.9³0.9+0.9³1.4³0.079/0.9＝6.497kN
f＝ Nw/(φA)+ Mw/W＝6497.147/(0.197³424)+0.079³106/4490＝95.459N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！
非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.155³1.755³1800=3648.645mm
31
λ2＝l02/i＝3648.645/15.9＝229.475，查表得，φ2＝0.139 Mw=0.9³1.4ωklah2/10=0.9³1.4³0.22³0.9³1.82/10＝0.079kN²m Nw＝
1.2ΣNGik+0.9³1.4Σ(NQik+Mw/lb)=[1.2³(0.75+(24+1.1)³0.2)+0.9³1.4³1]³0.9³0.9+0.9³1.4³0.079/0.9＝6.74kN
f＝ Nw/(φA)+ Mw/W＝6740.147/(0.139³424)+0.079³106/4490＝132.039N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 8、可调托座验算
荷载传递至立杆方可调托座 可调托座承载力容30 式 许值[N](kN) 按上节计算可知，可调托座受力N＝6.497kN≤[N]＝30kN 满足要求！ 9、立柱地基基础验算
地基土类型 粘性土 地基承载力设计值115 fak(kPa) 立柱垫木地基土承1 载力折减系数mf 立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝6.74/(1³0.1)＝67.401kPa≤fak＝115kPa 满足要求！
32
垫板底面面积A(m2) 0.1
三）照10.7m结构高度，对300³800断面结构梁支模进行验算 1、工程属性
新浇混凝土梁名称 KL1 新浇混凝土梁计算8 跨度(m) 混凝土梁截面尺寸300³800 新浇混凝土结构层10.7 (mm³mm) 梁侧楼板厚度(mm) 200 2、荷载设计
面板 模板及其支架自重面板及小梁 标准值G1k(kN/m2) 模板面板 模板及其支架 新浇筑混凝土自重24 标准值G2k(kN/m) 混凝土梁钢筋自重1.5 标准值G3k(kN/m) 当计算支架立柱及对水平面模板取值其他支承结构构件1 Q2k(kN/m) 时Q1k(kN/m) 风荷载标准值ωk(kN/m) 22233高(m) 0.1 0.3 0.5 0.75 混凝土板钢筋自重1.1 标准值G3k(kN/m) 32 基本风压0.3 ω0(kN/m2非自定义:0.22 33
) 风压高度变化系数0.9 μz 风荷载体0.8 型系数μs 3、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式 梁两侧有板，梁板立柱共用(A) 梁跨度方向立柱间距la(mm) 900 梁两侧立柱间距lb(mm) 步距h(mm) 新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm) 混凝土梁居梁两侧立柱中的位置 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 梁底增加立柱根数 梁底增加立柱布置方式 梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) 34
1000 1500 900、900 居中 500 1 按混凝土梁梁宽均分 500
梁底支撑小梁根数 每纵距内附加梁底支撑主梁根数 梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm) 结构表面的要求 模板及支架计算依据 3 0 300 结构表面隐蔽 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 设计简图如下：
平面图
35
立面图
4、面板验算
面板类型 覆面木胶面板厚度(mm) 合板 面板抗弯强度设计15 值[f](N/mm2) 面板弹性模量E(N/mm2) 10000 15 取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：
36
W＝bh2/6=1000³15³15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000³15³15³15/12＝281250mm4
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)³h)+1.4Q2k，1.35(G1k+
(G2k+G3k)³h)+1.4³0.7Q2k]³b=0.9max[1.2³(0.1+(24+1.5)³0.8)+1.4³2，1.35³(0.1+(24+1.5)³0.8)+1.4³0.7³2]³1＝26.672kN/m
q1静＝0.9³1.35³[G1k+(G2k+G3k)³h]³b＝0.9³1.35³[0.1+(24+1.5)³0.8]³1＝24.908kN/m q1活＝0.9³1.4³0.7³Q2k³b＝0.9³1.4³0.7³2³1＝1.764kN/m
q2＝(G1k+ (G2k+G3k)³h)³b=[0.1+(24+1.5)³0.8]³1＝20.5kN/m 1）、强度验算
Mmax＝0.125q1L2＝0.125q1l2＝0.125³26.672³0.152＝0.075kN²m
σ＝Mmax/W＝0.075³106/37500＝2N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2）、挠度验算 νmax＝
37
0.521q2L4/(100EI)=0.521³20.5³1504/(100³10000³281250)＝0.019mm≤[ν]＝l/250＝150/250＝0.6mm 满足要求！ 3）、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活
l=0.375³24.908³0.15+0.437³1.764³0.15＝1.517kN R2=1.25q1l=1.25³26.672³0.15＝5.001kN 标准值(正常使用极限状态)
R1'=R3'=0.375 q2l=0.375³20.5³0.15＝1.153kN R2'=1.25q2l=1.25³20.5³0.15＝3.844kN 5、小梁验算
小梁类型 方木 小梁材料规格(mm) 50³100 小梁抗剪强度设计1.78 值[τ](N/mm2) 9350 小梁截面抵抗矩W(cm3) 416.67 83.33 小梁抗弯强度设计15.44 值[f](N/mm2) 小梁弹性模量E(N/mm2) 小梁截面惯性矩I(cm4) 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
38
q1＝
max{1.517+0.9³1.35³[(0.3-0.1)³0.3/2+0.5³(0.8-0.2)]+0.9max[1.2³(0.5+(24+1.1)³0.2)+1.4³2，
1.35³(0.5+(24+1.1)³0.2)+1.4³0.7³2]³max[0.5-0.3/2，(1-0.5)-0.3/2]/2³1，
5.001+0.9³1.35³(0.3-0.1)³0.3/2}=5.037kN/m q2＝
max[1.153+(0.3-0.1)³0.3/2+0.5³(0.8-0.2)+(0.5+(24+1.1)³0.2)³max[0.5-0.3/2，(1-0.5)-0.3/2]/2³1，3.844+(0.3-0.1)³0.3/2]＝3.874kN/m 1）、抗弯验算
Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107³5.037³0.92，
39
0.5³5.037³0.32]＝0.437kN²m
σ＝Mmax/W＝0.437³106/83330＝5.239N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！ 2）、抗剪验算
Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607³5.037³0.9，5.037³0.3]＝2.752kN
τmax＝3Vmax/(2bh0)=3³2.752³1000/(2³50³100)＝0.826N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2 满足要求！ 3）、挠度验算
ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝
0.632³3.874³9004/(100³9350³4166700)＝0.412mm≤[ν]＝l/250＝900/250＝3.6mm
ν2＝q2l24/(8EI)＝3.874³3004/(8³9350³4166700)＝0.101mm≤[ν]＝l/250＝300/250＝1.2mm 满足要求！ 4）、支座反力计算
梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态
Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143³5.037³0.9，0.393³5.037³0.9+5.037³0.3]＝5.182kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R3＝3.5kN，R2＝5.182kN
40
正常使用极限状态
R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝
max[1.143³3.874³0.9，0.393³3.874³0.9+3.874³0.3]＝3.985kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'3＝3.126kN，R'2＝3.985kN 6、主梁验算
主梁类型 钢管 主梁材料规格(mm) Φ48.3³3.6 可调托座内主梁根1 数 主梁抗弯强度设计205 值[f](N/mm2) 主梁截面惯性矩I(cm4) 12.71 主梁弹性模量E(N/mm2) 主梁抗剪强度设计125 值[τ](N/mm2) 主梁截面抵抗矩W(cm3) 5.26 206000 主梁自重忽略不计，计算简图如下：
1）、抗弯验算
41
主梁弯矩图(kN²m)
σ＝Mmax/W＝0.312³106/5260＝59.392N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2）、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
Vmax＝3.075kN
τmax＝2Vmax/A=2³3.075³1000/506＝12.153N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
满足要求！ 3）、挠度验算
42
主梁变形图(mm)
νmax＝0.08mm≤[ν]＝l/250＝500/250＝2mm 满足要求！ 4）、扣件抗滑计算
R＝max[R1,R3]＝0.425kN≤1³8=8kN
单扣件在扭矩达到40～65N²m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
同理可知，左侧立柱扣件受力R＝0.425kN≤1³8=8kN
单扣件在扭矩达到40～65N²m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 7、立柱验算
钢管类型 Φ48.3³立柱截面面积3.6 回转半径i(mm) 15.9 A(mm2) 立柱截面抵抗矩W(cm3) 抗压强度设计值f(N/mm2) 43
506 5.26 205 立杆自重q(kN/m) 0.15
λ=h/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150 长细比满足要求！ 查表得，φ＝0.634 1）、风荷载计算
Mw＝0.92³1.4³ωk³la³h2/10＝
0.92³1.4³0.22³0.9³1.52/10＝0.051kN²m 2）、稳定性计算
根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： （1)面板验算
q1＝0.9³[1.2³(0.1+(24+1.5)³0.8)+0.9³1.4³2]³1＝24.408kN/m （2)小梁验算 q1＝
max{1.394+(0.3-0.1)³0.3/2+0.9³[1.2³(0.5+(24+1.1)³0.2)+0.9³1.4³1]³max[0.5-0.3/2，(1-0.5)-0.3/2]/2³1，4.576+(0.3-0.1)³0.3/2}=4.606kN/m 同上四～六计算过程，可得：
R1＝0.41kN，R2＝10.665kN，R3＝0.41kN 立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边
2
]+0.15³(10.7-0.8)+Mw/lb＝
max[0.41+0.9³[1.2³(0.75+(24+1.1)³0.2)+0.9³1.4³1]³(0.9+0.5-0.3/2)/2³0.9，10.665，
44
0.41+0.9³[1.2³(0.75+(24+1.1)³0.2)+0.9³1.4³1]³(0.9+1-0.5-0.3/2)/2³0.9]+1.485+0.051/1＝12.201kN
f＝N/(φA)+Mw/W＝12200.881/(0.634³506)+0.051³106/5260＝47.637N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！
8、梁底立柱扣件抗滑移验算
荷载传递至立杆方双扣件 式 扣件抗滑移折减系1 数kc 由\"主梁验算\"一节计算可知扣件最大受力N＝max[R2]³1＝11.331kN≤Rc=kc³12=1³12=12kN 满足要求！
四）按照7.5m结构高度，对300³800断面结构梁支模进行验算 1、工程属性
新浇混凝土梁名称 KL1 新浇混凝土梁计算8 跨度(m) 混凝土梁截面尺寸300³800 新浇混凝土结构层7.5 (mm³mm) 梁侧楼板厚度(mm) 200 2、荷载设计
模板及其支架自重面板 标准值G1k(kN/m2) 面板及小梁 45
高(m) 0.1 0.3
模板面板 模板及其支架 新浇筑混凝土自重24 标准值G2k(kN/m) 混凝土梁钢筋自重1.5 标准值G3k(kN/m) 当计算支架立柱及对水平面模板取值其他支承结构构件1 Q2k(kN/m) 时Q1k(kN/m2) 基本风压ω0(kN/m20.3 ) 风荷载标准值ωk(kN/m2) 风压高度变化系数0.9 μz 风荷载体0.8 型系数μs 3、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式 2330.5 0.75 混凝土板钢筋自重1.1 标准值G3k(kN/m) 32 非自定义:0.22 梁两侧有板，梁板立柱共用(A) 梁跨度方向立柱间距la(mm) 900 梁两侧立柱间距lb(mm) 1000 46
步距h(mm) 新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm) 混凝土梁居梁两侧立柱中的位置 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 梁底增加立柱根数 梁底增加立柱布置方式 梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) 梁底支撑小梁根数 每纵距内附加梁底支撑主梁根数 梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm) 结构表面的要求 模板及支架计算依据 1500 900、900 居中 500 1 按混凝土梁梁宽均分 500 3 0 300 结构表面隐蔽 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 设计简图如下：
47
平面图
48
立面图
4、面板验算
面板类型 覆面木胶面板厚度(mm) 合板 面板抗弯强度设计15 值[f](N/mm2) 面板弹性模量E(N/mm2) 10000 15 取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：
49
W＝bh2/6=1000³15³15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000³15³15³15/12＝281250mm4
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)³h)+1.4Q2k，1.35(G1k+
(G2k+G3k)³h)+1.4³0.7Q2k]³b=0.9max[1.2³(0.1+(24+1.5)³0.8)+1.4³2，1.35³(0.1+(24+1.5)³0.8)+1.4³0.7³2]³1＝26.672kN/m
q1静＝0.9³1.35³[G1k+(G2k+G3k)³h]³b＝0.9³1.35³[0.1+(24+1.5)³0.8]³1＝24.908kN/m q1活＝0.9³1.4³0.7³Q2k³b＝0.9³1.4³0.7³2³1＝1.764kN/m
q2＝(G1k+ (G2k+G3k)³h)³b=[0.1+(24+1.5)³0.8]³1＝20.5kN/m 1）、强度验算
Mmax＝0.125q1L2＝0.125q1l2＝0.125³26.672³0.152＝0.075kN²m
σ＝Mmax/W＝0.075³106/37500＝2N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2）、挠度验算 νmax＝
50
0.521q2L4/(100EI)=0.521³20.5³1504/(100³10000³281250)＝0.019mm≤[ν]＝l/250＝150/250＝0.6mm 满足要求！ 3）、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活
l=0.375³24.908³0.15+0.437³1.764³0.15＝1.517kN R2=1.25q1l=1.25³26.672³0.15＝5.001kN 标准值(正常使用极限状态)
R1'=R3'=0.375 q2l=0.375³20.5³0.15＝1.153kN R2'=1.25q2l=1.25³20.5³0.15＝3.844kN 5、小梁验算
小梁类型 方木 小梁材料规格(mm) 50³100 小梁抗剪强度设计1.78 值[τ](N/mm2) 9350 小梁截面抵抗矩W(cm3) 416.67 83.33 小梁抗弯强度设计15.44 值[f](N/mm2) 小梁弹性模量E(N/mm2) 小梁截面惯性矩I(cm4) 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
51
q1＝
max{1.517+0.9³1.35³[(0.3-0.1)³0.3/2+0.5³(0.8-0.2)]+0.9max[1.2³(0.5+(24+1.1)³0.2)+1.4³2，
1.35³(0.5+(24+1.1)³0.2)+1.4³0.7³2]³max[0.5-0.3/2，(1-0.5)-0.3/2]/2³1，
5.001+0.9³1.35³(0.3-0.1)³0.3/2}=5.037kN/m q2＝
max[1.153+(0.3-0.1)³0.3/2+0.5³(0.8-0.2)+(0.5+(24+1.1)³0.2)³max[0.5-0.3/2，(1-0.5)-0.3/2]/2³1，3.844+(0.3-0.1)³0.3/2]＝3.874kN/m 1）、抗弯验算
Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107³5.037³0.92，
52
0.5³5.037³0.32]＝0.437kN²m
σ＝Mmax/W＝0.437³106/83330＝5.239N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！ 2）、抗剪验算
Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607³5.037³0.9，5.037³0.3]＝2.752kN
τmax＝3Vmax/(2bh0)=3³2.752³1000/(2³50³100)＝0.826N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2 满足要求！ 3）、挠度验算
ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝
0.632³3.874³9004/(100³9350³4166700)＝0.412mm≤[ν]＝l/250＝900/250＝3.6mm
ν2＝q2l24/(8EI)＝3.874³3004/(8³9350³4166700)＝0.101mm≤[ν]＝l/250＝300/250＝1.2mm 满足要求！ 4）、支座反力计算
梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态
Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143³5.037³0.9，0.393³5.037³0.9+5.037³0.3]＝5.182kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R3＝3.5kN，R2＝5.182kN
53
正常使用极限状态
R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝
max[1.143³3.874³0.9，0.393³3.874³0.9+3.874³0.3]＝3.985kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'3＝3.126kN，R'2＝3.985kN 6、主梁验算
主梁类型 钢管 主梁材料规格(mm) Φ48.3³3.6 可调托座内主梁根1 数 主梁抗弯强度设计205 值[f](N/mm2) 主梁截面惯性矩I(cm4) 12.71 主梁弹性模量E(N/mm2) 主梁抗剪强度设计125 值[τ](N/mm2) 主梁截面抵抗矩W(cm3) 5.26 206000 主梁自重忽略不计，计算简图如下：
1）、抗弯验算
54
主梁弯矩图(kN²m)
σ＝Mmax/W＝0.312³106/5260＝59.392N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2）、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
Vmax＝3.075kN
τmax＝2Vmax/A=2³3.075³1000/506＝12.153N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
满足要求！ 3）、挠度验算
55
主梁变形图(mm)
νmax＝0.08mm≤[ν]＝l/250＝500/250＝2mm 满足要求！ 4）、扣件抗滑计算
R＝max[R1,R3]＝0.425kN≤1³8=8kN
单扣件在扭矩达到40～65N²m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
同理可知，左侧立柱扣件受力R＝0.425kN≤1³8=8kN
单扣件在扭矩达到40～65N²m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 7、立柱验算
钢管类型 Φ48.3³立柱截面面积3.6 回转半径i(mm) 15.9 A(mm2) 立柱截面抵抗矩W(cm3) 抗压强度设计值f(N/mm2) 56
506 5.26 205 立杆自重q(kN/m) 0.15
λ=h/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150 长细比满足要求！ 查表得，φ＝0.634 1）、风荷载计算
Mw＝0.92³1.4³ωk³la³h2/10＝
0.92³1.4³0.22³0.9³1.52/10＝0.051kN²m 2）、稳定性计算
根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： （1)面板验算
q1＝0.9³[1.2³(0.1+(24+1.5)³0.8)+0.9³1.4³2]³1＝24.408kN/m （2)小梁验算 q1＝
max{1.394+(0.3-0.1)³0.3/2+0.9³[1.2³(0.5+(24+1.1)³0.2)+0.9³1.4³1]³max[0.5-0.3/2，(1-0.5)-0.3/2]/2³1，4.576+(0.3-0.1)³0.3/2}=4.606kN/m 同上四～六计算过程，可得：
R1＝0.41kN，R2＝10.665kN，R3＝0.41kN
立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+0.15³(7.5-0.8)+Mw/lb＝
max[0.41+0.9³[1.2³(0.75+(24+1.1)³0.2)+0.9³1.4³1]³(0.9+0.5-0.3/2)/2³0.9，10.665，
57
0.41+0.9³[1.2³(0.75+(24+1.1)³0.2)+0.9³1.4³1]³(0.9+1-0.5-0.3/2)/2³0.9]+1.005+0.051/1＝11.721kN
f＝N/(φA)+Mw/W＝11720.881/(0.634³506)+0.051³106/5260＝46.14N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！
8、梁底立柱扣件抗滑移验算
荷载传递至立杆方双扣件 式 扣件抗滑移折减系1 数kc 由\"主梁验算\"一节计算可知扣件最大受力N＝max[R2]³1＝11.331kN≤Rc=kc³12=1³12=12kN 满足要求！
五）按照7.5m结构高度，对400³1200断面结构梁支模进行验算 1、工程属性
新浇混凝土梁名称 KL1 新浇混凝土梁计算8 跨度(m) 混凝土梁截面尺寸400³120新浇混凝土结构层7.5 (mm³mm) 0 高(m) 梁侧楼板厚度(mm) 200 2、荷载设计
面板 模板及其支架自重面板及小梁 标准值G1k(kN/m) 模板面板 58
20.1 0.3 0.5
模板及其支架 新浇筑混凝土自重24 标准值G2k(kN/m) 混凝土梁钢筋自重1.5 标准值G3k(kN/m) 当计算支架立柱及对水平面模板取值其他支承结构构件1 Q2k(kN/m2) 时Q1k(kN/m2) 基本风压ω0(kN/m20.3 ) 风荷载标准值ωk(kN/m2) 风压高度变化系数0.9 μz 风荷载体0.8 型系数μs 3、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式 330.75 混凝土板钢筋自重1.1 标准值G3k(kN/m) 32 非自定义:0.22 梁两侧有板，梁板立柱共用(A) 梁跨度方向立柱间距la(mm) 900 梁两侧立柱间距lb(mm) 步距h(mm) 1200 1500 59
新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm) 混凝土梁居梁两侧立柱中的位置 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 梁底增加立柱根数 梁底增加立柱布置方式 梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) 梁底支撑小梁根数 每纵距内附加梁底支撑主梁根数 梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm) 结构表面的要求 模板及支架计算依据 900、900 居中 600 2 按混凝土梁梁宽均分 533,667 3 0 300 结构表面隐蔽 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 设计简图如下：
60
平面图
61
立面图
4、面板验算
面板类型 覆面木胶面板厚度(mm) 合板 面板抗弯强度设计15 值[f](N/mm2) 面板弹性模量E(N/mm2) 10000 15 取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：
62
W＝bh2/6=1000³15³15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000³15³15³15/12＝281250mm4
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)³h)+1.4Q2k，1.35(G1k+
(G2k+G3k)³h)+1.4³0.7Q2k]³b=0.9max[1.2³(0.1+(24+1.5)³1.2)+1.4³2，1.35³(0.1+(24+1.5)³1.2)+1.4³0.7³2]³1＝39.064kN/m
q1静＝0.9³1.35³[G1k+(G2k+G3k)³h]³b＝0.9³1.35³[0.1+(24+1.5)³1.2]³1＝37.3kN/m q1活＝0.9³1.4³0.7³Q2k³b＝0.9³1.4³0.7³2³1＝1.764kN/m
q2＝(G1k+ (G2k+G3k)³h)³b=[0.1+(24+1.5)³1.2]³1＝30.7kN/m 1)、强度验算
Mmax＝0.125q1L2＝0.125q1l2＝0.125³39.064³0.22＝0.195kN²m σ＝Mmax/W＝0.195³106/37500＝5.209N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2)、挠度验算 νmax＝
0.521q2L4/(100EI)=0.521³30.7³2004/(100³10000³281250)＝
63
0.091mm≤[ν]＝l/250＝200/250＝0.8mm 满足要求！ 3)、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活
l=0.375³37.3³0.2+0.437³1.764³0.2＝2.952kN R2=1.25q1l=1.25³39.064³0.2＝9.766kN 标准值(正常使用极限状态)
R1'=R3'=0.375 q2l=0.375³30.7³0.2＝2.302kN R2'=1.25q2l=1.25³30.7³0.2＝7.675kN 5、小梁验算
小梁类型 方木 小梁材料规格(mm) 50³100 小梁抗剪强度设计1.78 值[τ](N/mm2) 9350 小梁截面抵抗矩W(cm3) 416.67 83.33 小梁抗弯强度设计15.44 值[f](N/mm2) 小梁弹性模量E(N/mm2) 小梁截面惯性矩I(cm4) 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
64
q1＝
max{2.952+0.9³1.35³[(0.3-0.1)³0.4/2+0.5³(1.2-0.2)]+0.9max[1.2³(0.5+(24+1.1)³0.2)+1.4³2，
1.35³(0.5+(24+1.1)³0.2)+1.4³0.7³2]³max[0.6-0.4/2，(1.2-0.6)-0.4/2]/2³1，
9.766+0.9³1.35³(0.3-0.1)³0.4/2}=9.815kN/m q2＝
max[2.302+(0.3-0.1)³0.4/2+0.5³(1.2-0.2)+(0.5+(24+1.1)³0.2)³max[0.6-0.4/2，(1.2-0.6)-0.4/2]/2³1，7.675+(0.3-0.1)³0.4/2]＝7.715kN/m 1)、抗弯验算
Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107³9.815³0.92，
65
0.5³9.815³0.32]＝0.851kN²m
σ＝Mmax/W＝0.851³106/83330＝10.208N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！ 2)、抗剪验算
Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607³9.815³0.9，9.815³0.3]＝5.362kN
τmax＝3Vmax/(2bh0)=3³5.362³1000/(2³50³100)＝1.609N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2 满足要求！ 3)、挠度验算
ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝
0.632³7.715³9004/(100³9350³4166700)＝0.821mm≤[ν]＝l/250＝900/250＝3.6mm
ν2＝q2l24/(8EI)＝7.715³3004/(8³9350³4166700)＝0.201mm≤[ν]＝l/250＝300/250＝1.2mm 满足要求！ 4)、支座反力计算
梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态
Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143³9.815³0.9，0.393³9.815³0.9+9.815³0.3]＝10.096kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R3＝5.456kN，R2＝10.096kN
66
正常使用极限状态
R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝
max[1.143³7.715³0.9，0.393³7.715³0.9+7.715³0.3]＝7.936kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'3＝4.789kN，R'2＝7.936kN 6、主梁验算
主梁类型 钢管 主梁材料规格(mm) Φ48.3³3.6 可调托座内主梁根1 数 主梁抗弯强度设计205 值[f](N/mm2) 主梁截面惯性矩I(cm4) 12.71 主梁弹性模量E(N/mm2) 主梁抗剪强度设计125 值[τ](N/mm2) 主梁截面抵抗矩W(cm3) 5.26 206000 主梁自重忽略不计，计算简图如下：
1)、抗弯验算
67
主梁弯矩图(kN²m)
σ＝Mmax/W＝0.393³106/5260＝74.669N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2)、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
Vmax＝5.048kN
τmax＝2Vmax/A=2³5.048³1000/506＝19.953N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
满足要求！ 3)、挠度验算
68
主梁变形图(mm)
νmax＝0.167mm≤[ν]＝l/250＝533/250＝2.132mm 满足要求！ 4)、扣件抗滑计算
R＝max[R1,R4]＝0.627kN≤1³8=8kN
单扣件在扭矩达到40～65N²m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
同理可知，右侧立柱扣件受力R＝0.627kN≤1³8=8kN
单扣件在扭矩达到40～65N²m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 7、立柱验算
钢管类型 Φ48.3³立柱截面面积3.6 回转半径i(mm) 15.9 A(mm2) 立柱截面抵抗矩W(cm3) 抗压强度设计值f(N/mm2) 69
506 5.26 205 立杆自重q(kN/m) 0.15
λ=h/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150 长细比满足要求！ 查表得，φ＝0.634 1)、风荷载计算
Mw＝0.92³1.4³ωk³la³h2/10＝
0.92³1.4³0.22³0.9³1.52/10＝0.051kN²m 2)、稳定性计算
根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： ( 1)面板验算
q1＝0.9³[1.2³(0.1+(24+1.5)³1.2)+0.9³1.4³2]³1＝35.424kN/m (2)小梁验算 q1＝
max{2.685+(0.3-0.1)³0.4/2+0.9³[1.2³(0.5+(24+1.1)³0.2)+0.9³1.4³1]³max[0.6-0.4/2，(1.2-0.6)-0.4/2]/2³1，8.856+(0.3-0.1)³0.4/2}=8.896kN/m 同上四～六计算过程，可得：
R1＝0.599kN，R2＝9.158kN，R3＝9.158kN，R4＝0.599kN 立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边
2
]+0.15³(7.5-1.2)+Mw/lb＝
max[0.599+0.9³[1.2³(0.75+(24+1.1)³0.2)+0.9³1.4³1]³(0.9+0.6-0.4/2)/2³0.9，9.158，9.158，
70
0.599+0.9³[1.2³(0.75+(24+1.1)³0.2)+0.9³1.4³1]³(0.9+1.2-0.6-0.4/2)/2³0.9]+0.945+0.051/1.2＝10.145kN
f＝N/(φA)+Mw/W＝10145.21/(0.634³506)+0.051³106/5260＝41.229N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！
8、梁底立柱扣件抗滑移验算
荷载传递至立杆方双扣件 式 扣件抗滑移折减系1 数kc 由\"主梁验算\"一节计算可知扣件最大受力N＝max[R2，R3]³1＝9.877kN≤Rc=kc³12=1³12=12kN 满足要求！
为稳重起见，模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，以消除安全隐患。
第四章 施工要求
一、施工准备 1、技术准备
在本安全专项施工方案施工前，工程负责人应对相关人员进行详细的技术交底。 2、物资准备 （1）材料准备
根据材料分析和施工进度计划的要求，编制材料需要量计划，为施工备料，确定对方场地及组织运输提供依据。 （2）构（配）件和制品加工准备
根据脚手架构造体系要求，对构（配）件和制品进行加工。 （3）脚手架施工机具准备
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由架子工自带扳手及其他所需工具。 3、施工现场准备
（1）做好“三通一平”，场地硬化；
（2）组织物资进场，并拟定有关的材料试验； （3）做好季节性施工准备。 4、施工场外协调 （1）材料加工和订货。
（2）做好劳务安排，签订劳务合同。 二、脚手架搭设
必须在当层混凝土楼板强度达到1.2Mpa后（即常规环境下混凝土楼板浇筑完成24小时后），再开始搭设满堂脚手架。脚手架应按施工方案的要求放线定位。立杆下用截面300mm³50mm木垫板通长铺设。
1、脚手架搭设要求
外脚手架搭设的基本要求是：横平竖直，整齐清晰，图形一致，平竖通顺，连接牢固，受荷安全，有安全操作空间，不变形，不摇晃。 2、满堂脚手架搭设顺序
满堂脚手架搭设应遵循以下顺序：
垫木方→摆放扫地杆→逐根树立立杆并与纵横向扫地杆扣紧→安各步纵横水平杆并与各立杆扣紧→接立杆→加设剪刀撑→按照图纸要求用顶托将立杆调整至设计标高→按照模板施工组织设计铺设模板→检查验收→合格（不合格整改再验收）。
3、脚手架的搭设除了按顺序搭设以外，还得注意下列事项： （1）按照规定的构造方案和尺寸进行搭设。
（2）及时与结构拉结或临时支顶，以确保搭设过程的安全。 （3）拧紧扣件。（拧紧程度要适当）
（4）有变形的杆件或不合格的杆件（有长度、扣接不紧等）不能使用。
（5）搭设工人必须系安全带。
（6）随时矫正杆件的垂直和偏差避免偏差过大。
（7）没有完成的脚手架，在每日收工时，一定要确保架子稳定，以免发生意外。
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三、脚手架的拆除
脚手架使用完毕，同条件养护试件抗压强度达到拆模强度要求后，上报项目技术负责人，待技术负责人同意后方可拆除，在脚手架拆除前要做好以下工作：
1、对脚手架进行安全检查，确认不存在安全隐患。如存在影响拆除脚手架安全的隐患，应先对脚手架进行修理和加固，以确保脚手架在拆除过程中不发生危险。
2、在拆除脚手架时，应先清除脚手板上的垃圾杂物，清除时严禁高空向下抛掷，大块的装入容器内由垂直运输设备向下运送，能用扫帚集中的要集中装入容器内运下。
3、脚手架在拆除前，应先明确拆除范围、数量、时间和拆除顺序、方法，物件垂直运输设备的数量，脚手架上的水平运输、人员组织，指挥联络的方法和用语，拆除的安全措施和警戒区域。
4、严格遵循拆除顺序，由上而下，后搭的先拆，先搭的后拆，同一部位拆除顺序是：模板→顶托→纵横横杆→立杆。
满堂脚手架支撑需要两次拆除，第一次将除梁底和短跨中间的支撑外的大部分模板和支撑进行拆除，第二次将梁底和短跨中间的支撑拆除，具体参见施工组织设计中的模板工程。 5、满堂脚手架的拆除不得在垂直方向上同时作业。
6、拆除脚手架时，必须进行危险范围评估界定，并将危险范围区域进行隔离，并在隔离区边界设置明显的禁行标志和围栏，在坠落范围内应有明显“禁止入内”字样的标志，并有专人监护，以保证擦脚手架时无其他人员入内。
7、拆除脚手架后的垂直运输使用塔吊，严禁乱扔乱抛，并对操作人员和使用人员进行交底，规定联络用语和方法，明确职责，以保证脚手架拆除时其垂直运输设备能安全运转。
8、拆下的脚手架钢管、扣件及其他材料运至地后面，应及时清理，将合格的，需要整修后重复使用的和应报废的加以区分，按规格堆放。对合格件应及时进行保养，保养后送仓库保管以备日后使用。 9、本工程脚手架拆除遇大风、大雨、大雾天气时应停止作业。 10、拆除时操作人员要系还安全带，穿软底防滑鞋，扎裹腿。 11、脚手架拆除工程中，不中途换人。如必须换人，则应在安全技
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术交底中交代清楚。
第六章 脚手架质量检查与验收
一、材质要求 1、钢管材质要求
（1）脚手架钢管应采用现行国家标准<<直缝电焊钢管>>（GB/T13793-2008）或<<低压流体输送用焊接钢管>>（GB/T3092-2008）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准<<碳素结构钢>>（GB/T700-2006）中Q235-A级钢的规定。 （2）根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011要求应采用Φ48.3³3.6焊接钢管。
（3）钢管的尺寸和表面质量应符合以下规定：
a、新旧钢管尺寸、表面质量和外形应分别符合<<建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范>>（JGJ 130-2011）相关规定，新钢管的检查应符合下列规定： ①应有产品质量合格证；
②应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸试验方法》（GB/T 228-2002）的有关规定；
③钢管表面应平直光滑，不应由裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；
④钢管外径、壁厚、端面等的偏差，应分别符合《建筑施工扣件式脚手架安全技术规范》（JGJ 130-2011）相关规定； ⑤钢管必须有防锈漆。 b、钢管上严禁打孔。
《建筑施工扣件式脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）相关规定，旧钢管的检查应符合下列规定：
①面锈蚀深度应符合《建筑施工扣件式脚手架安全技术规范》JGJ130-2011相关规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取3根，在每根锈蚀严重的部位横向割断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用。
②钢管的弯曲变形应符合建筑施工扣件式脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）相关规定。 2、扣件材质要求
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（1）、扣件式钢管脚手架应采用可煅铸铁制做扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831-2006）规定；采取其他材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。
（2）脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧力矩达65KN.m时不得破坏。 3、脚手板材质要求
（1）脚手板可采用钢、木、竹材料制作，每块质量不宜大于30kg。 （2）木脚手板采用杉木或松木制作，其材质应符合现行国家标准《木机构设计规范》（GB 50005-2003）中Ⅱ级材质的规定。脚手板厚度不应小于50mm，两端应各设直径为4mm的镀锌钢丝箍两道。 （3）竹脚手板宜采用由毛竹或楠木制作的竹串片板、竹笆板。 4、连墙杆材质要求
连墙杆的材质要求应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T 700-2006）中Q-235级钢的规定。经检验合格的构配件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不应有积水。并对数量进行核实。
5、安全网的材质要求
（1）架设安全网作业使用的所有材料及材质，必须经过检查并符合其专项安全施工组织设计的要求。
（2）安全网的支撑系统，宜选用脚手架钢管，也可采用木或竹材料搭设。当使用脚手架钢管时，其材质应符合《重庆市建设工程施工安全技术操作规程》的规定。严禁不同材质的材料混用。 （3）企业购入安全网，应分进货批次记录存档。记录应载明进货日期，供货商及地址、电话，产品名称及分批标记，制造商，商标及地址，电话，制造日期，批号，有效期限，生产许可证编号及其他必须填写的内容，使用的工程项目名称及使用时间，以便发生问题时追溯。
（4）使用过一次以上的旧网调入其他工程使用，必须附其原始记录及其使用记录，并按规定进行耐冲击性能检验和耐贯穿性检验，合格后方可投入使用。当使用单位无此项检验能力时，应委托具有法定资格的检验检测单位进行，检验记录应留档备查。对超过产品有效期限的旧网，不得投入使用，必须作报废处理。
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（5）首次使用的新网，在开拆包装物前应对包装物上的产品标志进行检查，产品标志应符合下列要求，产品标准记载内容表明产品不符合国家标准或与实际用途不符的，不得投入使用。 a、产品名称及分类标记内容符合使用要求。 b、网目边长符合国家标准和使用要求。 c、制造商名称及地址清晰。 d、有制造日期或生产批号。 e、有有效期限且产品在有效期限内。 f、有产品生产许可证编号。 （6）安全立网应符合下列要求：
a、用绵纶、维纶、涤纶或其他的耐候性不低于上述品种的材料制成。
b、同一张安全网上的同种构件的材料、规格和制作方法必须一致，外观应平整。
c、网的宽度不应小于3mm，产品规格偏差允许在2%以下，每张网的重量不超过15kg。
d、菱形或方形的网目，网目边长不得大于0.5m，相邻2绳系间距不大于0.75,安全网的续燃、阻燃时间不得大于4s。 （7）安全平网应符合下列要求：
a、符合《重庆市建设工程施工安全技术操作规程》的相关规定。 b、网体纵横向应设有筋绳，筋绳的分布应均匀合理；两根相邻筋绳的间距不得小于0.3没。
（8）密目式安全立网应符合下列要求 a、网目密度不低于2000目/100c㎡。
b、网体各边缘部位的开眼环扣必须牢固可靠，孔径不低于1mm。 c、网体缝线不得有跳针、露缝，缝边应均匀。
d、一张网体上不得有一个以上的接缝，且接缝部位应端正牢固。 e 、不得有断沙、破洞、变形及有碍使用的编制缺陷。 f、阻燃安全网的续燃、阻燃时间均不得大于4s。 二、脚手架检查与验收
脚手架的检查与验收严格按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）第8条检查与验收相关条款及《建筑施
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工安全检查标准》（JGJ 59-2011）表3.0.4-1落地式脚手架检查评分表中所列项目和施工方案要求的内容进行检查。填写验收记录单，并由施工单位主要负责人、安全员、监理工程师签字后，方能交付使用。
第七章 安全与日常维护管理
一、安全管理要求
1、脚手架的搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》（GB 5036）考核合格的专业架子工。上岗人员定期体检，合格者方可持证上岗。
2、搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。 3、脚手架的构配件质量与搭设质量，应按安全技术规范进行检查验收，合格后方准允许使用。
4、作业层的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备。
5、当有六级及六级以上的大风和雾、雨、雪天气，应停止脚手架的搭设与拆除作业。雪后上架作业应有防滑措施，并扫除积雪。 6、脚手架的安全检查与维护，应按安全技术规范进行。安全网应按有关规定搭设和拆除。
7、在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件： （1）主节点处的纵、横向水平杆； （2）连墙杆；
（3）交叉支撑、水平架；
（4）加固栏杆，如剪刀撑、水平加固杆件、扫地杆、封口杆等； （5）栏杆。
8、不得在脚手架基础及其邻近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批准。
9、临街搭设脚手架时，外侧应有防止坠物伤人的防护措施。 10、在脚手架上进行电气焊作业时，必须有防护措施和专人看守。 11、工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等，应按现行行业标准《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ 46-2005）的有关规定执行。
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12、搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人人员入内。 二、日常维护管理要求
脚手架大多在露天使用，打拆频繁，耗损较大，因此必须加强维护和管理，及时做好回收、清理、保管、整修、防锈、防腐等各项工作，才能降低损耗率，提高周转次数，延长使用年限，降低工程成本。日常维护管理要求如下：
1、使用完毕的脚手架架料和构件、零件要及时回收，分类整理、分类存放。堆放场地要场地平坦，排水良好，下设支垫。钢管、角钢和其他钢构件最好放在室内，如果放在露天，应用毡、席加盖。扣件、螺栓及其他小零件，应用木箱、钢筋笼或麻袋、草包等容器分类贮存，放在室内。
2、弯曲的钢管杆件要调直，损坏的构件要修复，损坏的扣件、零件要更换。
3、做好钢铁杆的防锈和木制作的防腐处理。钢管外壁在湿度较大地区，应每年涂刷防锈漆一次；其他地区可两年涂刷一次。涂刷时土层不宜过厚。经彻底除锈后，涂一层红丹即可。钢管内壁可根据地区情况，每隔2～4年涂刷一次，每次涂刷2遍。角钢和其他杆件可每年涂刷一次。扣件要涂油，螺栓要镀锌防锈，使用3～5年保护层剥落后应再次镀锌。没有镀锌条件时，应在每次使用后用煤油洗涤并涂机油防腐。
4、搬运长钢管、长角钢时，应采取措施防止弯曲。拆架应拆成单片装运，单卸时不得抛丢，防止损坏。
5、脚手架使用的扣件、螺栓、螺母、垫板、连接棒、插销等小配件极易丢失。在安装脚手架时，多余的小配件应及时收回存放，在拆脚手架时，散落在地面上的小配件要及时收捡起来。
6、健全制度、加强管理，减少损耗和提高效益是脚手架管理的中心环节，比较普遍的采用的管理办法有2种：
（1）由架子班（组）管理，采用谁使用，谁维护，谁管理的原则，并建立积极的奖罚制度、做到确保施工需要，用完及时归库、及时清理和及时维修保养，减少丢失和损耗。
（2）由材料部门集中管理，实行租凭制。施工队伍根据施工的需要
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向公司材料部门租凭脚手架材料，实行按天计费和损坏赔偿制度。 三、安全防护领导小组
安全生产、文明施工是企业生存与发展的前提条件，是达到无重大伤亡事故的必然保障，也是我项目部创建“安全文明工地”的基本要求。为此项目部成立以项目经理为组长的安全防护领导小组。其机构组成，人员编制及责任分工如下：
组 长：吕徐平（项目经理）——负责整体协调工作 副组长：张学达（生产经理）——生产过程控制 顾逍鹏（安全负责人）——安全隐患检查 组 员：冷雨（施工员）——方案编制、技术交流 刘正全（质检员）——质量管理、质量控制 陈伟（工长）——现场监督、安全、质量管理和控制
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