哈尔滨地铁1号线供电系统对电网的影响分析

第４卷第３期　２０１３年８月　黑龙江大学工程学报　Ｖｏ１．４。Ｎｏ．３　Ａｕｇ．，２０１３　Ｊｏｕｒｎａｌ　ｏｆ　Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ　ｏｆ　Ｈｅｉｌｏｎｇｊ　ｉａｎｇ　Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ　哈尔滨地铁１号线供电系统对电网的影响分析　张明江　（黑龙江省电力科学研究院，哈尔滨１５００３０）　摘　要：哈尔滨地铁牵引供电负荷是整流负荷，在运行时产生大量的谐波分量注入电网，影响全网，波及其他　用户。同时针对在地铁正常运行时，功率因数较低，而在地铁停运后，又有无功倒送的情况，提出了治理方案，　确保电网的安全稳定运行。　关键词：地铁；公用电网；谐波；无功补偿　中图分类号：Ｕ２３１．８　文献标志码：Ａ　文章编号：２０９５—００８Ｘ（２０１３）０３—０１０３—０５　Ｉｎｆｌｕｅｎｃｅ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｐｏｗｅｒ　ｓｕｐｐｌｙ　ｓｙｓｔｅｍ　ｏｆ　Ｈａｒｂｉｎ　Ｍｅｔｒｏ　Ｌｉｎｅ　１　ｏｎ　ｔｈｅ　ｇｒｉｄ　ＺＨＡＮＧ　Ｍｉｎｇ－ｊ　ｉａｎｇ　（Ｈｅｉｌｏｎｇｊｉａｎｇ　Ｅｌｅｃｔｒｉｃ　Ｐｏｗｅｒ　Ｒｅｓｅａｒｃｈ　Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ，Ｈａｒｂｉｎ　１５００３０，Ｃｈｉｎａ）　Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｈａｒｂｉｎ　ｍｅｔｒｏ　ｔｒａｃｔｉｏｎ　ｐｏｗｅｒ　ｒｅｃｔｉｆｉｅｒ　ｌｏａｄ　ｇｅｎｅｒａｔｅｄ　ｌｏｔｓ　ｏｆ　ｈａｒｍｏｎｉｃｓ　ｉｎｊｅｃｔｅｄ　ｉｎｔｏ　ｔｈｅ　ｐｏｗｅｒ　ｓｙｓｔｅｍ　ａｔ　ｒｕｎ　ｔｉｍｅ，ｉｔ　ａｆｆｅｃｔｅｄ　ａｎｄ　ｓｐｒｅａｄｅｄ　ｔｈｅ　ｅｎｔｉｒｅ　ｎｅｔｗｏｒｋ　ｏｆ　ｏｔｈｅｒ　ｕｓｅｒｓ．Ｄｕｒｉｎｇ　ｎｏｒｍａｌ　ｏｐｅｒａｔｉｏｎ，　ｐｏｗｅｒ　ｆａｃｔｏｒ　ｉｓ　ｌｏｗ，ｗｈｉｌｅ　ｉｎ　ｔｈｅ　ｓｕｂｗａｙ　ｏｕｔａｇｅ，ａｎｄ　ｒｅａｃｔｉｖｅ　ｐｏｗｅｒ　ｔｏ　ｓｅｎｄ　ｔｈｅ　ｓｉｔｕａｔｉｏｎ，ｉｓｓｕｅｄ　ａ　ｇｏｖｅｒｎａｎｃｅ　ｐｒｏｇｒａｍ，ｔｏ　ｅｎｓｕｒｅ　ｔｈｅ　ｓａｆｅ　ａｎｄ　ｓｔａｂｌｅ　ｏｐｅｒａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｐｏｗｅｒ　ｇｒｉｄ．　Ｋｅｙ　ｗｏｒｄｓ：ｍｅｔｒｏ；ｐｕｂｌｉｃ　ｐｏｗｅｒ　ｓｙｓｔｅｍ；ｈａｒｍｏｎｉｃｓ；ｒｅａｃｔｉｖｅ　ｐｏｗｅｒ　ｃｏｍｐｅｎｓａｔｉｏｎ　０　引　言　哈尔滨地铁１号线车辆牵引系统设计方案为等效　２４脉波整流系统作为牵引机车直流电源的整流系统，　其单台供电容量大，谐波含量高，无功冲击大，且靠　近城市负荷中心［１　］。因此，迫切希望减少牵引整流　１哈尔滨地铁供电方式　１．１供电系统概况　哈尔滨地铁１号线是哈尔滨地铁“十线一环”　规划中第一条动工的地铁，地铁１号线从哈东站至　哈南站全长１７．７３　ｋｍ，设有１８座车站，供电系统　采用集中供电方式，两级电压供电，共有５个分　区。设有６６　ｋＶ太平桥和６６　ｋＶ电表厂２座变电　系统造成的电能质量干扰，保证供电电能质量。　本文结合哈尔滨市地铁１号线工程的实际情况　对地铁接入电网进行了谐波计算，确保电网的谐波　在地铁投入运营时能满足国家标准的规定，防止牵　引供电对电网和用户（包括地铁）的各种电气设　所，各变电所均设置２台额定容量为２５　ＭＶＡ的　变压器。２座变电所分别由太平一次变电所和哈西　一次变电所各提供２路６６　ｋＶ独立电源，３５　ｋＶ系　备、用电器具造成危害，保证电网及设备的安全经　济运行　｝４３。　收稿日期：２０１３—０７—２２；修订日期：２０１３－０８一Ｏ１　统作为地铁内部的供电环网，以双回路馈电电缆向　地铁牵引混合变电所和降压变电所供电，在第二分　作者简介：张明江（１９７９一），男，黑龙江鹤岗人，工程师，硕士，研究方向：电力系统分析计算、电能质量检测评估治理及风电场并网检　测，Ｅ－ｍａｉｌ：Ｚｈａｎｇｍｉｎｇｊｉａｎｇ７９＠ｓｉｎａ．ｃｏｒｎ。．　黑龙江大学工程学报　第４卷　区设有环网联络开关。　２座变电所的６６　ｋＶ配电装置采用内桥接线方　式，３５　ｋＶ侧采用二级母线接线方式。一级母线为　单母线接线方式，为地铁１号线（本期）和３号线　（远期）提供主电源；二级母线为单母线分段接线　方式，所带负荷为地铁１号线馈出回路，二级母线　电源取自一级母线馈出间隔。　２座变电所的运行方式为双电源、双主变运行　方式，正常运行方式（桥开关处于断开状态，变电　所为线路变压器组运行方式）接自不同母线的两路　６６　ｋＶ电源，各自向１台主变压器供电，２台变压　器分列运行。当两回６６　ｋＶ电源进线中任一回进　线故障或检修时，６６　ｋＶ桥开关备自投经检测，确　认故障或检修间隔的断路器在断开状态时，备自投　合上桥开关，６６　ｋＶ侧为单母线运行方式；当变电　所任１台主变故障或检修时，３５　ｋＶ二级母线分段　备自投经检测，确认故障或检修二级母线进线开关　在断开状态时，备自投合上分段开关，３５　ｋＶ二级　母线为单母线运行方式。以上运行方式严禁两回　６６　ｋＶ进线及２台主变并列运行。供电一次系统示　意图见图１。第一和第二分区设备经过６６　ｋＶ电表　厂变电所接入哈西一次变电所；第三、第四和第五　分区设备经过６６　ｋＶ太平桥变电所接入太平一次　变电所。　１．２供电系统参数　１）电能质量考核点（ＰＣＣ点）：哈西一次变　电所和太平一次变电所的６６　ｋＶ母线。　２）供电设备容量：由哈西一次变电所供电部　分的供电设备容量为３６０　ＭＶＡ，由太平一次变电　所供电部分的供电设备容量为３００　ＭＶＡ。　３）最小短路容量：哈西一次变电所６６　ｋＶ系　统最小短路容量为１　２５０　ＭＶＡ，太平一次变电所　６６　ｋＶ系统最小短路容量为８３７．５　ＭＶＡ。　４）哈尔滨地铁１号线一期工程用电协议容量：　２×５Ｏ　ＭＶＡ　２地铁线路运行对电网的影响　２．１地铁２４脉波整流电路原理　２４脉波整流电路具有谐波含量低、电压脉动　小、滤波设备投资少等优点。等效２４脉波整流电　路是由２台１２脉波整流变压器并联组成，变压器　绕组为轴向双分裂式。每台１２脉波整流变压器两　组低压绕组采用Ｄ，Ｙ接法，使得相位上相差３Ｏ。，　由２个三相桥式整流器并联组成。网侧绕组采用延　边三角形接法，２台变压器一次侧分别相移＋７．５。　和一７．５。。２台整流变压器的４套阀侧绕组电压相　位相差１５。，在直流侧并联运行，组成了２４脉波整　流系统ｌ５　］，见图２。　在理想情况下，对于２４脉波整流电路，网侧　电流中只含有２３次、２５次、４７次和４９次等２４ｋ　±１次特征谐波，其理论表达见式（１），其电流波　形见图３。　一　［ｓｉｎ（Ｕ　＋　ｓｉｎ２３　￡＋　ｓｉｎ２５　￡＋…］　７【　厶。　厶Ｊ　（１）　式中ｉ为交流网侧的输入交流电流，　为直流侧电　流。　２．２地铁产生谐波计算　由于第一和第二分区设备经过６６　ｋＶ电表厂　变电所接人哈西一次变电所，第三、第四和第五分　区设备经过６６　ｋＶ太平桥变电所接人太平一次变　电所，所以地铁产生的谐波分别计算。　根据上述原理和国家标准　７］中推荐的２个谐波　源的同次谐波电流在一条线路的同一相上叠加规则，　计算出第一和第二分区设备共同运行时在６６　ｋＶ侧　产生的谐波电流见表１；第三、第四和第五分区设　备共同运行时在６６　ｋＶ侧产生的谐波电流见表２。　按照国家标准口］，用户注人公共连接点的谐波　电流允许值按此用户在该点的协议容量与该公共连　接点的供电设备容量之比进行分配。地铁注人６６　ｋＶ电网的各次谐波电流允许值见表３。由表３可　见，由哈西一次变电所和太平一次变电所供电时，　地铁运行时所产生的各次谐波电流均满足国家标准　规定的６６　ｋＶ公共连接点的谐波电流注入允许值　的要求。　３无功补偿方案　哈尔滨地铁采用集中供电方式，地铁沿线敷设　３５　ｋＶ电缆贯通并给地铁牵引降压变电所供电。根　据已经运行的地铁经验，牵引负荷功率因数比较　高，均在０．９以上，而动力照明负荷则较低。针对　国内某城市地铁主变电所３５　ｋＶ侧现场实际测试　第３期　张明江．哈尔滨地铁１号线供电系统对电网的影响分析　錾｝　Ｌ　・１０５・　宣—．Ｊ　日一囊蒸　０荨　０—　０　０　０ｎＮ　×　、　渔　。。　０　栏　矬　ｏＮ　×。　０　０　０　朴　遨　×　ｎ　量嚣　０　０　Ｎ　卅　Ｎ　×　妪　妻　０　０　０　ｎ　仁｝－　一　０　扑　而　一　０　ｎ　Ｈ　懈避　寸　×　ｎ　×　０　０　Ｌ　一　０　晕　邀　×　Ｎ　０　０　０　０　世　ｎ　×　、　ｒ、　０　０　地　遨　＿＿×　　ｎ　。ｏ　叵　而　０　０　辔　斟邀　。Ｘ　。　ｍ　、　×　０　０　Ｌ　蛙　００×　　Ｎ　Ｎ　监　ｏ。　０　０　离　进　∞　ｎ　ｏ０×　　妻　∞　Ｌ　而　０　０　ｎ　心遨　ｏ×　。　ｎ　×　Ｈ扑　０　上螺　剐　锄　进　Ｈ螂　ｏ０　×　ｎ　Ｎ　ｏ。　碧簟｝　眢Ｈ圃　曩盘盆Ｉ　础ｌ叻　姓　ＩＩ一　０．Ｉ０Ｉｎ　－ｕ　亡Ｉ　ＮＩ一　０　．Ｉ矗　＿．０ｏＮ，０　０　一０　．１一．　－　０×。　　０　篷　而　＿＿　０　ｎ　０　凼１　１　讲避　×　ｎ　×　Ｉｎ　０　趟　＿一　０　《　世　ｎ　一　×　Ｎ　０　０　藿　而　懈进　００　　０×　　０　ｎｎ×　　＿＿　篓耋　惜进　０×　×　０Ｎ　吕　、　舷　ｊ嚣　、《《ｌ　昌　　厘　霰兰　替薹　、　厘　而　、　咖　蛰　智　心　遨咖　谢的　匦牺、　昌ｕ　曲　淅　一黑龙江大学工程学报　第４卷　表１第一和第二分区设备共同运行时　在６６　ｋＶ侧产生的谐波电流值　Ｔａｂｌｅ　１　Ｈａｒｍｏｎｉｃ　ｃｕｒｒｅｎｔ　ｇｅｎｅｒａｔｅｄ　ｉｎ　ｔｈｅ　６６　ｋＶ　ｓｉｄｅ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｉｒｓｔｆ　ｐａｒｔｉｔｉｏｎ　ｄｅｖｉｃｅ　ａｎｄ　ａ　ｓｅｃｏｎｄ　ｐａｒｔｉｔｉｏｎ　ｅｑｕｉｐｍｅｎｔ　ｃｏｍｍｏｎ　ｒｕｎ－ｔｉｍｅ　ｖａｌｕｅ　表２第三、第四和第五分区设备　共同运行时在６６　ｋＶ侧产生的谐波电流值　Ｔａｂｌｅ　２　Ｈａｒｍｏｎｉｃ　ｃｕｒｒｅｎｔｇｅｎｅｒａｔｄｉｎｔｅｈｅ　６６　ｋＶ　ｓｉｄｅ　ｏｆｔｈｅ　ｔｈｉｒｄ　ｐａｒｔｉｔｉｏｎ　ｄｅｖｉｅ　ａｃｎｄ　ａ　ｆｏｕｒｔｈ　ｐａｒｔｉｔｉｏｎ　ｄｅｖｉｃｅ　ａｎｄ　ａ　ｆｉｆｔｈ　图２　２４脉波整流电路拓扑图　Ｆｉｇ．２　２４　ｐｕｌｓｅ　ｒｅｃｔｉｉｅｒ　ｃｉｆｒｃｕｉｔ　ｔｏｐｏｌｏｇｙ　ｐａｒｔｉｔｉｏｎ　ｅｑｕｉｐｍｅｎｔ　ｃｏｎｌｍｏｎ　ｒｕｎ－ｔｉｍｅ　ｖａｌｕｅ　结果表明：在地铁正常运行时，母线平均功率因数　仅为０．７８，而在晚上地铁停运后，由于电缆的充　电功率，使母线一直处于无功倒送状态　］。哈尔滨　地铁拟采用动态无功补偿装置（ＳＶＧ）解决该　问题。　３．１无功补偿装置的参数计算及配置　３．１．１　电缆充电功率计算　电缆充电功率按下式计算：　Ｑ　＝＝：２７ｃ　ＣＵ　×１０　图３　２４脉波整流电路交流输入电流波形图　Ｆｉ昏３　２４　ｐｕｌｅ　ｒｅｃｔｉｆｓｉｅｒ　ｃｉｒｃｕｉｔ　ＡＣ　ｉｎｐｕｔ　ｃｕｒｒｅｎｔ　ｗａｖｅｆｏｒｍ　ｇｒａｐｈ　式中　压，ｋＶ。　为电缆充电功率，ｋｖａｒ；　为系统频率，　Ｈｚ；Ｃ为电缆电容值，￣Ｆ／ｋｍ；Ｕ为电缆额定线电　表３地铁注入６６　ｋＶ电网的各次谐波电流允许值　Ｔａｂｌｅ　３　Ｍｅｔｒｏｉｎｊｅｃｔｉｏｎ　ｏｆｈａｒｍｏｎｉｃ　ｃｕｒｒｅｎｔ　６６　ｋＶ　ｐｏｗｅｒ　ｓｙｓｔｅｍａｌｌｏｗｅｄ　ｖａｌｕｅｓ　１４４＂ｒｈ＋—　／Ａ　谐波次数　２　３　４　５　６　７　８　９　１Ｏ　１１　１２　１３　牵引变供　电方式　由太一谐波次数　ｌ４　ｌ５　１６　１７　１８　ｌ９　２Ｏ　２１　２２　２３　２４　２５　６８１．　４　２２．　６　１．２　２．．．１．３．１．１．９．１　．　８　由太平一次　变电所供电　由哈西一次　次．．　变供电　由哈次２．１１．４１．９９３．５５１．７７３．１１１．５５１．８８１．４４２．６６１．３３　２．４　２．　变电所供电　变供电　考虑到６６　ｋＶ电缆和３５　ｋＶ电缆布置情况，　得出如下结果：６６　ｋＶ电表厂变电所电缆总的充电　３．１．２　变压器消耗的无功功率计算　在满负荷的情况下，变压器消耗的无功功率近　似按下式计算：　Ｑ一　ｓ　功率为６　３４２　ｋｖａｒ；６６　ｋＶ太平桥变电所电缆总的　充电功率为３　０２４　ｋｖａｒ。　第３期　张明江．哈尔滨地铁１号线供电系统对电网的影响分析　式中Ｑ为变压器消耗的无功功率，ｋｖａｒ；　为变压　器阻抗电压百分值，　；Ｓｅ为变压器额定容量，ｋＶＡ。　程计算的方法。由于笔者掌握的仿真软件均没有动　态无功补偿装置的固定模型，只能由分立元件逐个　经计算，单台主变压器消耗的无功功率为　２　２５０　ｋｖａｒ。　搭建，由软件仿真工作有待深人研究。　表４　６６　ｋＶ电表厂变电所无功补偿装置参数　Ｔａｂｌｅ　４　６６　ｋＶ　ｄｉａｎｂｉａｏｃｈａｎｇ　ｓｕｂｓｔａｔｉｏｎ　ｒｅａｃｔｉｖｅ　３．１．３　负荷补偿容量计算　６６　ｋＶ电表厂变电所１　主变所带降压变总容　量为４　３００　ｋＶＡ，功率因数从０．８补偿至０．９５时　所需要的无功功率为：　Ｑｃ１—４　３００×０．８×［ｔａｎ（ａｒｃｃｏｓＯ．８）一　ｔａｎ（ａｒｃｃｏｓＯ．９５）］一１　４４９　ｋｖａｒ　２　主变所需要的无功功率同１　主变，即为　１　４４９　ｋｖａｒ。　６６　ｋＶ太平桥变电所１　主变所带降压变总容　量为６　７１５　ｋＶＡ，功率因数从０．８补偿至０．９５时　所需要的无功功率为：　ＱＣ２—６　７１５×０．８×［ｔａｎ（ａｒｃｃｏｓＯ．８）一　ｔａｎ（ａｒｃｃｏｓ０．９５）］一２　２６３　ｋｖａｒ　２　主变所需要的无功功率同１　主变，即为　２　２６３　ｋｖａｒ。　根据上述计算结果分析可知：　６６　ｋＶ电表厂变电所单台主变需要补偿的感性　无功功率为６　３４２／２—３　１７１　ｋｖａｒ，需要补偿的容性　无功功率为２　２５０＋１　４４９—３　６９９　ｋｖａｒ；　６６　ｋＶ太平桥变电所单台主变需要补偿的感性　无功功率为３　０２４／２＝１　５１２　ｋｖａｒ，需要补偿的容性　无功功率为２　２５０＋２　２６３—４　５１３　ｋｖａｒ。　３．１．４补偿装置参数　６６　ｋＶ电表厂变电所３５　ｋＶ母线为分段母线，　３５　ｋＶ　Ｉ段和ＩＩ段母线补偿装置均采用ＳＶＧ型动　态无功补偿装置，容量为±４　Ｍｖａｒ，补偿容量为　感性无功功率４　Ｍｖａｒ￣容性无功功率４　Ｍｖａｒ范围　内连续可调。具体参数见表４。　６６　ｋＶ太平桥变电所３５　ｋＶ母线为分段母线，　３５　ｋＶ　Ｉ段和ＩＩ段母线补偿装置均采用ＳＶＧ型动　态无功补偿装置，容量为±５　Ｍｖａｒ，补偿容量为　感性无功功率５　Ｍｖａｒ￣容性无功功率５　Ｍｖａｒ范围　内连续可调。具体参数见表５。　３．２电能质量治理效果　电能质量治理效果最有说服力的做法是当地铁　负荷正式运行后，针对无功补偿装置投入与退出两　种工况分别进行实际测试，然后分析治理效果是否　达到要求。在理论研究阶段，可采用软件仿真和工　ｐｏｗｅｒ　ｃｏｍｐｅｎｓａｔｉｏｎ　ｄｅｖｉｃｅ　ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ　位置　３５　ｋＶＩ段母线　３５　ｋＶＩＩ段母线　支路　ＳＶＧ支路　ＳＶＧ支路　系统电压／ｋＶ　３５　３５　连接变压器容量／ＭＶＡ　４　ｄ　感性无功功率４　感性无功功率４　Ｍｖａｒ￣容性无功　补偿容量～　功率４　Ｍｖａｒ范围　续可调　内连续可调　响应时间／ｍｓ　１５　１５　数量／套　１　１　表５　６６　ｋＶ太平桥变电所无功补偿装置参数　Ｔａｂｌｅ　５　６６　ｋＶ　Ｔａｉｐｉｎｇｑｉａｏ　ｓｕｂｓｔａｔｉｏｎ　ｒｅａｃｔｉｖｅ　ｐｏｗｅｒ　ｃｏｍｐｅｎｓａｔｉｏｎ　ｄｅｖｉｃｅ　ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ　位置　３５　ｋＶＩ段母线　３５　ｋＶＩＩ段母线　支路　ＳＶＧ支路　ＳＶＧ支路　系统电压／ｋＶ　３５　３５　连接变压器容量／ＭＶＡ　５　０　感性无功功率５　感性无功功率５　Ｍｖａｒ￣容性无功　补偿容量　Ｍ　ｒ　功率５　Ｍｖａｒ范围　续可调　内连续可调　响应时间／ｍｓ　１５　１５　数量／套　１　】　动态无功补偿装置以６６　ｋＶ无功功率及母线　电压作为控制目标，动态跟踪电网电能质量变化，　并根据变化情况动态调节无功输出。根据ＳＶＧ型　动态无功补偿装置的技术特点及优势和工程计算结　果可见，当无功补偿装置投运后，可实现在任意负　荷下高功率因数运行，且不发生过补偿。　４结论　地铁作为重要的市政工程和电网的重要负荷用　（下转第１１２页）　黑龙江大学工程学报　第４卷　２００６，２０１：２　０２８—２　０３１．　ｓｉｓｔａｎｃｅ　ｏｆ　ｔｈｅｒｍａｌｌｙ　ｓｐｒａｙｅｄ　ｈｉｇｈ－ｂｏｒｏｎ　ｉｒｏｎ－ｂａｓｅｄ　ａ—　［２］Ｇｉｏｖａｎｎｉ　Ｂ，Ｂｅｎｅｄｅｔｔａ　Ｂ，Ｊｕｓｓｉ　Ｌ，ｅｔ　ａ１．Ｍｉｃｒｏｍｅｃｈａｎｉ—　ｍｏｒｐｈｏｕｓ－ｍｅｔａｌ　ｃｏａｔｉｎｇｓ：Ｆｅ４９．７　Ｃｒｌ７．７　Ｍｎ１．９　ＭｏＴ．４　Ｗ１．６　ｃａｌ　ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ　ａｎｄ　ｓｌｉｄｉｎｇ　ｗｅａｒ　ｂｅｈａｖｉｏｕｒ　ｏｆ　ＨＶＯＦ＿　Ｂｌ５．２　８　Ｓｉ２　４［Ｊ］．Ｊｏｕｒｎａｌ　ｏｆ　Ｍａｔｅｒｉａｌｓ　Ｒｅｓｅａｒｃｈ，　ｓｐｒａｙｅｄ　Ｆｅ－ｂａｓｅｄ　ａｌｌｏｙ　ｃｏａｔｉｎｇｓ　ＥＪ］．Ｗｅａｒ，２０１２，２７６—　２００７，２２（８）：２　２９７—２　３１１．　２７７：２９—４７．　［８］Ｌｅｏｎａｒｄｏ　Ａ，Ｊｏｓｅｐ　Ａ　Ｐ，Ｇｅｏｒｇｅ　Ｅ　Ｋ，ｅｔ　ａ１．Ｏｘｉｄａｔｉｏｎ　Ｅ３］Ｃｉｎｃａ　Ｎ，Ｇｕｉｌｅｍａｎｙ　Ｊ　Ｍ．Ｔｈｅｒｍａｌ　ｓｐｒａｙｉｎｇ　ｏｆ　ｔｒａｎｓｉ—　ｂｅｈａｖｉｏｒ　ｏｆ　ＨＶＯＦ　ｓｐｒａｙｅｄ　ｎａｎｏｃｒｙｓｔａｌｌｉｎｅ　ＮｉＣｒＡｌＹ　ｔｉｏｎ　ｍｅｔａｌ　ａｌｕｍｉｎｉｄｅｓ：ａｎ　ｏｖｅｒｖｉｅｗ，ｉｎｔｅｒｍｅｔａｌｌｉｃｓ［Ｊ］．　ｐｏｗｄｅｒ［Ｊ］．Ｍａｔｅｒ　Ｓｃｉ　Ｅｎｇ　Ａ，２００２，３３８（３３）：３３－　Ｉｎｔｅｒｍｅｔａｌｌｉｃｓ，２０１２，２４：６０—７２．　４３．　［４］高家诚，张亚平，盛世雄，等．倾斜陶瓷耐热涂层的　［９］刘正东，程世长，包汉生，等．超临界火电机组用锅　研究口］．材料研究学报，１９９４，８（２）：１４９—１５４．　炉钢技术国产化问题［Ｊ］．钢铁，２００９，４４（６）：１－７．　［５］黄旭涛，严密．功能梯度材料：回顾与展望［Ｊ］．材　［１ｏ］温诗铸．世纪回顾与展望一摩擦学研究的发展趋势　料科学与工程，１９９７，１５（４）：３５－３８．　［Ｊ］．机械工程学报，２０００，３６（６）：１—６．　［６］Ｚｈａｏ　Ｗ　Ｍ，Ｗａｎｇ　Ｙ，Ｈａｎ　Ｔ，ｅｔ　ａ１．Ｅｌｅｃｔｒｏｃｈｅｍｉｃａｌ　ｅ—　［１１］Ｎｉｒａｊ　Ｂ，Ｈａｒｐｒｅｅｔ　Ｓ，Ｓａｔｙａ　Ｐ．Ｈｉｇｈ－ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ　ｏｘｉ—　ｖａｌｕａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｃｏｒｒｏｓｉｏｎ　ｒｅｓｉｓｔａｎｃｅ　ｏｆ　ＮｉＣｒＢＳｉ　ｃｏａｔｉｎｇｓ　ｄｅ—　ｄａｔｉｏｎ　ｓｔｕｄｉｅｓ　ｏｆ　ｃｏｌｄ－ｓｐｒａｙｅｄ　Ｎｉ一２０Ｃｒ　ａｎｄ　Ｎｉ－５０Ｃｒ　ｐｏｓｉｔｅｄ　ｂｙ　ＨＶＯＦ［Ｊ］．Ｓｕｒｆａｃｅ　ａｎｄ　Ｃｏａｔｉｎｇｓ　Ｔｅｃｈｎｏｌｏ—　ｃｏａｔｉｎｇｓ　ｏｎ　ＳＡＥ　２１３一Ｔ２２　Ｂｏｉｌｅｒ　Ｓｔｅｅｌ［Ｊ］．Ａｐｐｌｉｅｄ　ｇＹ，２００４，１８３（１）：１１８—１２５．　Ｓｕｒｆａｃｅ　Ｓｃｉｅｎｃｅ，２００９，２５５（１５）：６　８６２—６　８６９．　［７］Ｆａｒｍｅｒ　Ｊ　Ｃ，Ｈａｓｌａｍ　Ｊ　Ｊ，Ｄａｙ　Ｓ　Ｄ，ｅｔ　ａ１．Ｃｏｒｒｏｓｉｏｎ　ｒｅ－　（上接第１０７页）　户，在保证可靠供电的同时，在其运行过程中，也　理建议口］．浙江电力，２００７，（６）：３９—４２．　不能对电网产生不利的影响。本文从谐波和无功补　［４］孙树勤，林海雪．干扰性负荷的供电［Ｍ］．北京：中　偿角度分析了哈尔滨地铁对电网的影响，针对既存　国电力出版社，１９９９．　在功率因数低，又存在无功倒送的复杂情况，提出　［５］赵顺，曾志．地铁２４脉波整流机组特性及谐波分　了治理方案，保证了电网的稳定运行。　析Ｉ－ｊ］．电子元器件应用，２０１２，（５）：３８—４１．　Ｅ６］王乃永，官澜，李静，等．地铁牵引供电系统对　参考文献：　公用电网谐波影响仿真研究ＥＪ］．陕西电力，２０１０，　（４）：３Ｏ一３３．　［１］许遐．公用电网谐波的评估和调控［Ｍ］．北京：中　［７］ＧＢ／Ｔ　１４５４９—９３，电能质量公用电网谐波［ｓ］．　国电力出版社，２００８．　［８］段立新．动态无功补偿装置在地铁主变电所的应用研　［２］王勇，汤石男．深圳地铁一期工程牵引供电系统谐　究［Ｊ］．低压电器，２００９，（１２）：５３—５６．　波估算及分析［Ｊ］．电气传动，２００２，（３）：６Ｏ一６４．　［３］潘星，张建平．杭州地铁接入电网的谐波估算及治　（本期责任编辑：张松波王红星李向东邹晓艳英文审校：丁琳）